Газы Коэффициент давления

В изоэнтропическом потоке газа коэффициент давления [c.31]

Газы—Коэффициент давления 183 [c.586]

Обтекание нижней поверхности сопровождается образованием скачка уплотнения и, следовательно, сжатием газа. Коэффициент давления в точке О непосредственно за скачком вычисляется при помоши формулы (4.6.12) следующим образом [c.276]

Для газов коэффициент давления В равен коэффициенту объемного расширения а, который имеет практически постоянное значение, равное 3,66 Таким образом, [c.80]

В действительности закон идеального газа не является справедливым при давлении 300 атм и должны быть сделаны поправки на отклонение от поведения идеальных газов. Коэффициент фугитивности при заданных значениях Т и р наиболее легко определить по графику, построенному на основании обобщенного фактора сжимаемости (см. рис. 52) [c.302]

Коэффициент теплопередачи. Рассмотрим вопрос о теплообмене между потоками жидкости или газа, разделенными стенками (обычно металлическими), как, например, в теплообменнике Линде, где наружные стенки трубок низкого давления омываются газом высокого давления газа. Движение газа или жидкости будем считать установившимся. [c.101]

При истечении газа коэффициент расхода ц зависит от отношения полного давления в струе р к статическому давлению в среде, окружающей струю (П = р /рн). Если это отношение дав- [c.432]

В отличие от капельных жидкостей газы характеризуются значительной сжимаемостью и высокими значениями коэффициента температурного расширения. Зависимость плотности газов от давления и температурь устанавливается уравнением состояния. [c.16]

Рис. 6.1. Зависимость коэффициента сжимаемости газов от давления р (при

При высоких давлениях X зависит от давления. В табл. 15.4 приведены зависимости теплопроводности некоторых газов от давления. При низких давлениях, когда длина свободного пробега молекул сравнима с размерами сосуда (для большинства систем при р<10 Па), теплопроводность пропорциональна давлению газа и стремится к нулю с уменьшением давления. В этих условиях теплопроводность определяется не только свойствами газа, но и энергообменом на границах, который характеризуют коэффициентом аккомодации. [c.339]

Таблица 17.7. Коэффициент диффузии метастабильных атомов инертных газов в собственном газе при давлении 133 Па (1 мм рт. ст.), см /с (погрешность данных не превышает 10 %) [3

Такой вид задних кромок исключает воздействие вихревой пелены за крылом на его обтекание. Однако необходимо учитывать влияние боковых кромок на течение газа в областях крыла, ограниченных соответствующими линиями Маха и этими кромками. Три области /, II, III, в каждой из которых расчет коэффициента давления ведется по соответствующим формулам, показаны на рис. 8.23. [c.235]

На рис. 10.12 показано распределение коэффициента давления около трех тел вращения (а, б, в), обтекаемых сверхзвуковыми потоками газа под углом атаки а = 0. Охарактеризуйте по этому распределению давления соответствующую форму головных частей каждого из этих тел. [c.480]

Величина (г) обычно определяется в зависимости от давления и температуры, при которых находится данный газ. Коэффициент сжимаемости (z) обычно определяется опытным путем. [c.11]

В соответствии с молекулярно-кинетической теорией газов коэффициент диффузии возрастает с увеличением температуры и понижением давления. [c.197]

Клапейрона следует, что так называемый коэффициент сжимаемости для любого газа Z < = pv/RT = 1. В действительности коэффициент сжимаемости является переменной величиной, принимающей в зависимости от давления и температуры значения и большие, и меньшие единицы, и только при малых давлениях он равен единице. Зависимость для некоторых газов от давления при температуре t = 0° показана на рис. 6.1. [c.425]

Коэффициент гидравлического трения X в формулах Дарси легко определяется опытным путем. Для этого достаточно измерить разность пьезометрических отметок (для газов — разность давлений) в двух сечениях испытываемого трубопровода и среднюю скорость течения. В результате обобщения огромного экспериментального материала удалось установить, что Я в конечном итоге является функцией двух безразмерных параметров числа Рейнольдса Re, учитывающего влияние скорости и вязкости жидкости, а также размеры самого трубопровода, и относительной шероховатости где k — линейная величина, характеризующая влияние стенок. Таким образом, [c.157]

Свойства реальных газов. На рис. 7.1 показаны экспериментально полученные зависимости коэффициента сжимаемости Z=pvj(RT) углекислого газа от давления. Максимальные отклонения от свойств идеального газа имеют место вблизи критической точки (р р=7,38 МПа, 7 кр = 304,19 К). Значение коэффициента сжимаемости Z вблизи критической точки лежит в пределах 0,23... 0,33 для различных газов. Точки минимума изотерм образуют так называемую линию Бойля (штриховая линия на рис. 7.1). Давление вдоль линии Бойля сначала повышается при увеличении температуры, а затем уменьшается и при некоторой температуре, называемой температурой Бойля —Т , совпадает с осью ординат р = 0. При 7 >7 б коэффициент сжимаемости Z всегда больше единицы и возрастает с увеличением давления. [c.64]

Поскольку температурный коэффициент объемного расширения (и равный ему в данном случае температурный коэффициент давления) одинаков для всех идеальных газов и равен Ро== = 1/273,15 °С- , естественно ввести температуру [c.88]

При определении коэффициента теплоотдачи от перегретого пара к стенке нужно различать два случая в зависимости от того, происходит ли конденсация пара на границе со стенкой или нет. Если температура стенки выше температуры насыщения при давлении пара, то конденсация не происходит, и теплоотдача протекает так же, как у газов коэффициент а в этом случае вычисляется по рассмотренным выше формулам для продольного или поперечного обтекания. Если же температура стенки ниже температуры насыщения и на ней образуется конденсатная пленка, то коэффициент теплоотдачи а подсчитывается по формулам для конденсации насыщенного пара, причем за температуру пара принимается его температура насыщения, а вместо г подставляется значение i — i, где i — энтальпия перегретого пара, а i — энтальпия кипящей жидкости того же давления (для не очень больших давлений). [c.245]

Как следует из кинетической теории газов, коэффициент диффузии возрастает с увеличением температуры и уменьшается с ростом давления. Коэффициент диффузии несколько зависит и от пропорций смеси эта зависимость слаба, если концентрация рассматриваемого компонента мала в технических расчетах этой зависимостью большей частью пренебрегают. [c.329]

Вт/(м-°С). С повышением температуры I возрастает (рис. 1-3), от давления практически не зависит, за исключением очень высоких (больше 2 ООО бар) и очень низких (меньше 20 мм рт. ст.) давлений. Закон аддитивности для к неприменим поэтому для смеси газов коэффициент теплопроводности при отсутствии табличных данных достоверно может быть определен только путем опыта. [c.10]

Проницаемость — свойство пористых материалов пропускать через себя жидкость или газ под давлением. Коэффициент проницаемости измеряется единицей дарси , которая характеризует пористость кубика (1 см ) испытуемого материала, через который при перепаде давления в 1 кгс/см протекает жидкость с вязкостью, равной 1 сПз со скоростью 1 см с. [c.200]

Зависимость расхода от величины действующего (действительного) перепада давлений в потоке газа. Коэффициент расхода [c.239]

Изменения объемной пористости и скорости в пристеночном слое по-разному скажутся на среднем коэффициенте теплоотдачи шаров, расположенных около стенки. Для активной зоны в виде цилиндра с плоским подом и v = onst можно принять, что поля полного и статического давления в поперечном сечении будут одинаковыми, и тогда можно считать, что onst для любой струйки, протекающей параллельно оси активной зоны. Приняв, что плотность газа, коэффициент гидродинамического сопротивления, диаметр твэла и высота активной зоны одинаковы для всех коаксиальных струек газа, можно найти зависимость для определения скорости газа в пристеночном слое [c.87]

При вытеснении оторочки растворителя сухим газом коэффициент охвата пласта процессом ввиду piaвнитeль-но высокой подвижности флюидов получается небольшим, обычно ниже, чем при заводнении. Кроме того, при вытеснении оторочки сухим газом требуется закачка под высоким давлением для обеспечения условий смешиваемости в пласте, что не всегда осуществимо. Поэтому возникает необходимость использовать для вытеснения оторочки углеводородных растворителей воду вместо газа, так как последняя характеризуется меньшей подвижностью, и таким образом осуществить вытеснение растворителя несмешивающимся с ним рабочим агентом. [c.4]

Увеличение выхода жидкости с помощью предварительного охлаждения. Предварительное охлаждение газа высокого давления перед подачей его в ожижительную мащину Линде значительно увеличивает коэффициент ожижения и, следовательно, уменьшает расход энергии на получение литра жидкости. [c.60]

Если эффективность теплообменинка высока, то температура газа низкого давления, выходящего из теплообменника, должна быть очень близка к ij—температуре сжатого газа, входящего в теплообменник. Это означает, что в выражешш (9.1) R должно быть мало и, следовательно, пленочные коэффициенты теилопередачп и поверхности теплопередачи должны быть по возможности большими. [c.135]

В теплообменнике тппа д трубка высокого давления окружена частыми тонкими медными ребрами (толщина 0,25 мм), так что наружная поверхность трубки утраивается. Спираль из ребристой трубки полностью заполняет кольцевое пространство между двумя тонкостенными цилиндрами из нержавеющей стали. Газ низкого давления проходит сложный путь между ребрами, так как в пространстве между смежными витками трубки проложена спираль из хлопчатобумажного шнура. Вследствие значительно большей поверхности в потоке низкого давления может быть принят более низкий коэффициент теплопередачи, что будет сопровонщаться также выигрышем в общей эффективности. Удобная особенность всех упомянутых типов теплообменников заключается в том, что они выполняются в виде сппрали большого диаметра, пространство внутри которой можно использовать для размещения других элементов ожижителя. [c.138]

На некотором расстоянии от сопла, в сечении Г — Г, называемом граничным сечением, пограничный слои струп заполняет все сечение смесительной камеры. В этом сечении уже нет областей невозмущенных течений, однако параметры газа существенно различны по радиусу камеры. Поэтому, и после граничного сечеипя в основном участке смеснтельной камеры продолжается выравнивание параметров потока по сечению. В конечном сечеиии камеры, отстоящем в среднем на расстоянии 8—12 диаметров камеры от начального сечения, получается достаточно однородная смесь газов, полное давление которой р1 тем больше превышает полное давление эжектируемого газа Р2, чем меньше коэффициент эжек-цпи п. Рациональное проектирование эжектора сводится к выбо-бору таких его геометрических размеров, чтобы прп заданных начальных параметрах и соотношеппи расходов газов получить наивысшее значение полного давления смеси, либо ири заданных начальных и конечном давлениях получить наибольший коэффициент эжекции. [c.497]

При малых значениях числа Маха (М1 < 0,3) величина скорости набегающего потока газа не оказывает заметного влияния на характер распределения давления по профилю. Коэффициенты давления р на профиле остаются практически такими же, как в несжимаемой жидкости. Увеличение скорости приводит к уменьшению минимального давления и соответственно к росту максимального числа Маха на профиле. Хотя при больших значениях М1 (М1 > 0,3) эпюра коэффициентов давления и величина ртш изменяются, но по-прежнему увеличение скорости набегающего потока приводит к росту максимального числа Маха. В результате при некотором критическом значении числа Маха набегающего потока (М1 = М1 р) максимальная скорость на профиле становится равной местной скорости звука, т. е. Мпих = 1,0. При этом минимальное давление достигает своего критического значения [c.30]

Поэтому из (49) и (52) получаем следующие приближенные формулы Прандтпя — Глауэрта, позволяющие определить коэффициенты давления и подъемной силы данного профиля в потоке газа по известным их значениям для этого профиля в потоке несжимаемой жидкости [c.34]

Уравнение для реальных газов отклоняется от уравнения Менделеева — Клапейрона тем сильнее, чем больше плотность газа. Если для идеа-тьного газа коэффициент сжимаемости а = pv/ RT) = 1, то для различных реальных газов он значительно отклоняется от единицы как в одну, гак и другую сторону и является функцией температуры и давления. Различие в свойствах реальных газов обнаруживается также при изучении калориметрических свойств газов, о чем будет сказано ни же. Теория идеальных газов не может объяснить фазовые превращения газа и жидкости, так как она не в состоянии установить границы фазовых переходов, в частности критические параметры состояния. Опыт показывает, что свойства реальных газов даже [c.10]

Степени черноты углекислого газа , о, и водяных паров Ен.о зависят от температуры газа, парциальных давлений СО, и Н2О и эффекгивиой длины луча / (рис. 2.22). Поправочный коэффициент [c.131]

Жидкостное трение возникает при действии на набивку перепада давлений, независимо от характера упомянутой среды (жидкость, пар, газ). Коэффициент трения при этом режиме имеет наименьшее значение. Уплотняемая жидкость, проникая между набивкой и штоком, образует по высоте набивки клиновую прослойку. При толщине прослойки не менее 0,1 мкм говорят о жидкостном трении, а в случае более тонкой смазочной прослойки - о гран№шом трении. По-видимому, в сальниковом уплотнении при воздействии на набивку давления рабочей среды имеются зоны как жидкостного, так и грайичного трения, т.е. смешанное трение. [c.46]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...