Коэффициент ожижения

Уравнение (18.2) позволяет найти условие для максимального значе-ппя коэффициента ожижения s. Из (18.1) следует, что s максимально при минимальном Я . Как показано на фиг. 45, изотерма при имеет минимум в точке Ь, где ( Я/56 )т, = 0 из (18.2) получаем, что этот минимум имеем место при [c.59]

Фиг. 46. Вычисленные значения коэффициента ожижения Е В зависимости от давления при ожижении водорода в простой схеме Линде.

Состояния воздуха высокого и низкого-давлений на теплом конце теплообменника jEg изображаются соответственно точками 6 и а. Коэффициент ожижения дается выражением (18.1), где —энтальпия жидкости при р, в [c.60]

Фиг. 48. Теоретический коэффициент ожижения как функция температуры предварительного охлаждения Tj для постоянного давления 200 атм при ожижении воздуха в простой схеме Линде с предварительным охлаждением.

Ф и г. 49. Теоретический коэффициент ожижения е как функция начального давления для различных температур предварительного охлаждения при ожижении водорода по простой схеме Линде [123]. [c.62]

В процессе работы поток газа поддерживался равным 5 м час при температуре предварительного охлаждения 69° К, что соответствует коэффициенту ожижения г, равному 16%. [c.77]

Общий коэффициент ожижения з дается выражением [c.81]

Совместное использование формул (31.4) и (31.3) дает возможность определить Т, а следовательно, и е для различных значений х. Сравним этот коэффициент ожижения с коэффициентом ожижения простого цикла Линде при одинаковых начальных и конечных температурах и давлениях, значение которых отмечено индексами а и Ь. Для простого цикла Линде [см. (18.1)] коэффициент ожижения равен [c.82]

И процесс теплообмена уходящего холодного газа во время выталкивания с более теплыми стенками цилиндра. В результате этого имеет место необратимый переход тепла от более теплого газа к холодному. Этому способствует в известной степени и сам цилиндр, являющийся тепловым мостом. Количество тепла, сообщаемое холодному газу в результате описанных явлений, зависит от размеров цилиндра, разности температур (степени расширения) и состояния газа (коэффициента теплоотдачи). В целях уменьшения этих теплопритоков следует уменьшать вредное пространство, степень расширения в одном цилиндре, и не достигать ожижения, так как это влечет за собой резкое увеличение коэффициента теплоотдачи (заканчивать расширение целесообразно вблизи пограничной кривой). [c.112]

Здесь а = 42,85 (1 - е )/Ф b = 0,571 Ф р,, и Ф - плотность и коэффициент формы частиц v и Рг - кинематический коэффициент вязкости и плотность газа Ск - порозность слоя на пределе ожижения. При отсутствии данных о и Ф можно приближенно принимать [8] о = 33,7 и Ь = 0,0408. [c.14]

Влияние дискретной структуры пакета учтено [56] путем введения контактного термического сопротивления bd/2X.J, ф, где -теплопроводность плотной фазы (принимается равной теплопроводности слоя частиц с порозностью на пределе ожижения) Ь - коэффициент, равный единице для регулярной укладки частиц. С учетом средний за время т соприкосновения пакета с поверхностью коэффициент теплоотдачи к нему выражается интерполяционной формулой [c.95]

При испытаниях топок промышленных котлов (см. рис. 5.15) измерены коэффициенты теплопередачи от слоя к рабочему телу, текущему в погруженных в слой трубах к = 232- 290 Вт/(м К) при низком давлении воды в трубах к = 280- -325 Вт/(м К) при среднем давлении воды и /с = 290+335 Вт/(м К) для труб пароперегревателя среднего давления пара. Эти значения получены для следующих условий размер частиц угля 0-8 мм, = 850+1000°С, скорость ожижения 3-4,5 м/с, высота слоя в спокойном состоянии 350-500 мм, относительный поперечный шаг для горизонтальных труб = 2. Коэффициент теплопередачи для труб коридорного и шахматного расположения получен один и тот же. [c.285]

Можно спроектировать погруженные в слой поверхности таким образом, чтобы использовать расширение слоя при увеличении скорости ожижения для повышения нагрузки котла. Так как коэффициент теплопередачи в верхней, более разреженной зоне ниже, чем в слое, это потребует большего количества труб в пучке, чем когда они были бы полностью погружены в слой для того чтобы достичь более точного регулирования при этом способе, необходимо трубный пучок делать наклонным, что, однако, увеличивает высоту слоя. [c.315]

На котлах с циркуляционным кипящим слоем регулирование нагрузки осуществляется изменением подачи топлива и воздуха. Коэффициент избытка воздуха на выходе из топки при нагрузке котла 50-100% остается постоянным. При уменьшении нагрузки процент вторичного воздуха уменьшается, а первичного растет. Чтобы обеспечить ожижение при паропроизводительности котла ниже 50% от номинальной, нижняя часть топки на многих котлах зауживается и предусматривается рециркуляция дымовых газов из нагнетательного патрубка дымососа в воздушный короб в количестве до 20% от общего расхода дымовых газов. Однако коэффициент избытка воздуха на выходе из топки при нагрузках ниже 50% все равно возрастает, вероятно, из-за необходимости охлаждения слоя до температуры 850°С дополнительным избытком воздуха. [c.318]

Кон ду ков Н. Б., Внешняя задача гидродинамики в расчетах коэффициента сопротивления и критической скорости псевдо-ожижения полидисперсного слоя, Химическая промышленность , [c.283]

Таким образом, как и другие исследователи, Федоров определял средний температурный напор, исходя из допущения о равномерном газораспределении в псевдо-ожиженном слое, т. е. получил завышенный напор и соответственно заниженные против истинных эффективные значения коэффициентов теплообмена. [c.267]

Движущийся плотный слой благодаря высокой концентрации частиц (малой порозности слоя) представляет возможность получения еще более высоких коэффициентов теплообмена стенки, чем псевдоожиженный, если обеспечить столь же малое время контакта частиц с поверхностью нагрева, как при омывании ее псевдо-ожиженным слоем. [c.413]

При известных рабочих давлениях и TeMn jjarypax. это уравнение позволяет легко определить г — так называемый коэффициент ожижения —по (Я — 6 )-диаграмме. Температура сжатия определяется соображениями практического удобства и принимается несколько выше окружающей температуры. Давление входящего воздуха также известно и обычно равно - 1 атм, что удобно при подаче ожижаемого газа из газгольдера. Следовательно, значения и известны. Тогда, как видно из (18.1), коэффициент ожижения зависит только от величины Я ,. Этот результат интересен тем, что коэффициент ожижения не зависит от условий расширения, а определяется состоянием воздуха высокого давления на входе в теплообменник. Условия на входе в тенлообменник воздуха высокого давления (точка Ь на фиг, 45) можно рассмотреть теоретически, поскольку из термодинамики известно общее уравнение [c.58]

Этот вывод, впервые сделанный Мейснером [96], можно сформулировать иначе, а именно, что максимум коэффициента ожижения достигается, когда Рз и соответствуют точке, лежащей па кривой инверсии. Для воздуха это означает, что при 293° К максимум коэффициента ожижения оказывается при давлении jDj = 440 атм. Практически применяются давления, примерно вдвое меньшие. Для водорода, по данным Вуллея и др. [99], при 7 2 = 80°К максимум г получается при р = Ы атм. Для гелия, используя данные Зельманова [87] и принимая = 15° К, получаем максимум г при Р2 = 31 атм. В действительности не требуется точного выбора рабочего давления, так как кривая г = г (pj) имеет широкую область максимума. Для иллюстрации на фиг. 46, по данным измерений Джонстона и др. [89], приведены кривые зависимости коэффициента ожижения [c.59]

Увеличение выхода жидкости с помощью предварительного охлаждения. Предварительное охлаждение газа высокого давления перед подачей его в ожижительную мащину Линде значительно увеличивает коэффициент ожижения и, следовательно, уменьшает расход энергии на получение литра жидкости. [c.60]

На фиг. 46 уже были представлены кривые, показывающие зависимость коэффициента ожижения з для водорода от давления сжатия при различных температурах предварительного охлаждения. Значения вычислены по данным измерений эффекта Джоуля — Томсона, произведенных Джонстоном и др. [89]. Эти кривые для температур Т , равных 64, 69, 75 и 80° К, ясно указывают на заметное увеличение выхода жидкости при понижении температуры предварительного ох гаждения. [c.62]

Подобные кривые для температуры в интервале между 70 и 38° К, приведенные на фиг. 49, были составлены Кейсом и др. [123] на основании более ранних термодинамических данных для водорода, полученных Кеезо-мом и Хаутгоффом [108]. Эти данные еще более убедительно свидетельствуют о значительном увеличении з при понижении температуры предварительного охлаждения. Хотя термодинамические данные, по которым построены кривые Кейса, недостаточно точны (см. [89]), интересно привести вычисленные Кейсом значения коэффициента ожижения з для водорода в зависимости от температуры предварительного охлаждения для различных значений давления сжатия Р2- Результаты этих вычислений в виде кривых показаны на фиг. 50. [c.62]

Более подробный анализ влияния предварительного охлаждения на коэффициент ожижения для водорода можно провести по кривым на фиг. 33. Пунктирная линия на этом графике представляет собой кривую инверсии. Тонкие линии, пересекающие кривую инверсии в горизонтальном направлении, являются кривыми постоянных значений (Яд—Я, ), где и Я(,—энтальпии газа соответственно высокого и низкого давлений при температуре предварительного охлаждения f2- Разность (Я — Н ) приблизительно равна используемой для ожижения холодопроизводительности одного моля газа. По этим кривым видно, как заметно увеличивается разность (Я —Я ,) при нонп-жении температуры предварительного охлаждения Г,. Если рабочие параметры Рз и 2 выбирать таким образом, чтобы соответствующие им точки всегда [c.62]

Очистка газа от азота является более трудной задачей. Обычно в водороде содержится 0,5% азота по объему. При коэффициенте ожижения, равном 25%, на каждый литр ожиженного водорода через машину надо пропустить 3,14 л газообразного водорода, и если содержание примеси равно 0,5%, то это даст при вымораживании 20 г твердого азота. Таким образом, при ожижениц, скажем, 10 л водорода в машине накопится 100—200 см твердых примесей, которые могут легко закупорить полностью или частично трубки высокого давления и вентили. Кроме того, что более важно, эти примеси, отлагаясь на внутренней поверхности трубок теплообменников, уменьшают коэффициент теплопередачи. [c.72]

При использовании машины в качестве ожижителя воздуха головка цилцвдра окружается теплоизолированным стаканом 24 (см. фиг. 14). Атмосферный воздух конденсируется на наружной поверхности голо] ки цилиндра, имеющей медные ребра J8, и отводится че-рс8 трубку 20. Машина производит 6,6 л жидкого воздуха в 1 час при мощности на валу 5,8 кет (при подачо сухого воздуха). Это соответствует расходу, рапному 0,88 квт-час на 1 л жидкого воздуха. Как видно из табл. 12, 13 и 15, сравнение с другими методами ожижения оказывается весьма благоприятным для описанного выше способа, особенно в случае установок небольшой производительности. Отпошение наблюдающегося в реальных условиях холодильного коэффициента к холодильному коэффициенту идеального цикла Карно равно - 0,3. [c.22]

Из рис. 1.13 видно, что с уменьшением 1/1 однородность ожижения улучшается, так что при малых размерах щели коэффициент неод нородности в слое небольшой высоты оказывается даже меньше чем в полностью загроможденном (без щели) слое. Последнее объ ясняется упорядоченной циркуляцией материала в слое при на личии зазора между пучками. При ]/Ь < 0,3 на поверхности централь ной зоны, где материал опускается вниз, пузырей практически нет, а при удалении четырех труб они появляются. В средней части слоя на поверхности образуется вогнутый мениск, причем колебания его поверхности значительно меньше, чем поверхности слоя [c.47]

Находясь между крупными частицами инерта в плотной фазе, более мелкие (например, горящие) частицы обдуваются газом со скоростью начала ожижения инертных частиц. Для расчета коэффициентов тепло- и массообмена в этом спучае можно использовать зависимости (3.1) и (3.6), подставляя б в качестве определяющего размера. [c.92]

Из рис. 3.8 видно, что при значительных расходных (кг частиц на 1 кг воздуха) концентрациях и мелких корундовых частиц (с1 = = 80 мкм) в ожижающем потоке воздуха коэффициенты теплоотдачи более чем вдвое превышают максимальные значения, достигаемые при ожижении чистым воздухом. Характерно, что влияние запыленности существенно усиливается по мере уменьшения размера псевдоожижаемых частиц (в изученных пределах с1 - 2,7 мм). [c.101]

Представленные на рис. 3.19 коэффициенты теплоотдачи получены НПО ЦКТИ под руководством В.В. Мацнева путем калори-метрирования слоя и надслоевого пространства охлаждаемым корпусом термопары при одновременном измерении температуры газов в топке промышленного котла ДКВР-6,5-14 с кипящим слоем. Высота слоя в ожиженном состоянии составляла около 300 мм, 122 [c.122]

Измерение сопротивления решетки и сопоставление ее с расчетными данными позволяют судить о качестве изготовления и монтажа как самой решетки, так и воздушного короба и подводящих воздухопроводов. В случае значительного различия расчетных и замеренных коэффициентов сопротивлений необходимо найти причину расхождения и устранить ее. Это может быть результатом забивания отверстий в колпачках, наличия заусенцев в их отверстиях, непроварен-ных швов в воздуховодах и воздушном коробе и др. Низкое сопротивление решетки, как правило, приводит к значительной неравномерности ожижения и, как следствие, образованию спеков, агломератов и шлакования топки. [c.302]

При этом угловой коэффициент определяется, как обычно. Что касается температуры поверхности исевдо-ожиженного слоя Т2, то она может быть принята равной температуре в ядре слоя благодаря высокой иитенсив-ности продольного перемешивания твердой фазы в развитом псевдоожиженном слое. Работа при развитом псевдоожижении здесь наиболее целесообразна для того, чтобы избежать лорчи материала от локального перегрева. При этом абсолютная величина скорости фильтрации, как правило, будет очень невелика, так как подобный способ высокотемпературного нагрева слоя выгодно применять лишь для тонкодисперсных порошков, к которым в обычных псевдоожиженных системах из-за уноса не удается подвести достаточно тепла сисев- доожижаюш,им газом или сжигая в слое топливо. [c.185]

Опубликовано значительное количество данных о расширении неоднородных псевдоожиженных газами слоев [Л. 221, 276, 322, 335, 373, 418, 422, 433, 482, 492, 604, 657, 752, 810, 813, 865, 1097]. Некоторые типичные опытные данные показаны на заимствованном нами у Лева (Л. 988], (р ис. 2-9) в форме кривых зависимости функции порозности (1—m)/m от весовой скорости фильтрации в логарифмических координатах. Однородное расширение слоя в этой системе координат изображается прямой с угловым коэффициентом п=. Линии, идущие полого, соответствуют быстрому (линия /), а идущие круто (линия 3) —медленному расширению слоя с ростом скорости фильтрации. Из рис. 2-9 видно, что более быстрое, чем однородное, расширение (угловой коэффициент л>—1) наблюдается для слоев крупных частиц Слои мелких частиц (линия 4) при прочих равных условиях расширяются медленнее, чем однородно нсевдо-ожиженные. Кроме того, при увеличении скорости фильтрации сверх некоторого значения уменьшается на-10 [c.106]

Переходя к конвективной составляющей акопв, напоминаем, что под ней мы подразумеваем часть а, обязанную исключительно молярному переносу. Скорость среды, характерная для работы теплообменников с ллотным и псевдо-ожиженным слоем, невелика от нескольких метров до доли метра в секунду. Поэтому, казалось бы, Окопв частиц должно быть незначительным. Однако это не так. Это становится очевидным, если ту же задачу стационарной теплопроводности шаровой стенки рассмотреть не для молекулярной теплопроводности, а для эффективной. Локальный коэффициент эффективной те п л опр ов о дн ости [c.250]

Коэффициент теплообмена стенки с данным псевдо-ожиженным слоем по мере увеличения скорости фильтрации потока проходит через характерный максимум. Примерный вид кривой аст = /( ф) для псевдоожижен-ного слоя показан на рис. 10-1,а. Наличие максимума естественно и отражено в формуле (10-9). Действительно, с возрастанием скорости фильтрации увеличиваются скорость движения частиц и порозность слоя т.). Увеличение скорости движения частиц способствует росту Ост, увеличение порозности оказывает обратное действие. Сначала, пока порозность мала, а нормальная скорость частиц Wa недостаточна для наиболее интенсивного теплообмена, сильнее сказывается ускорение движения частиц, т. е. от растет с увеличением скорости фильтрации. Затем положение меняется. При высокой скорости фильтрации скорость частиц Шн становится настолько большой, что температура частицы за время пребывания в первом ряду не уопевает существенно повыситься. Тогда дальнейшее увеличение скорости фильтрации, а с нею и практически не будет 328 [c.328]

Левеншпиль и Уолтон сделали также попытку дать теоретическое уравнение для коэффициента теплообмена омываемой псевдо-ожиженным слоем вертикальной стенки на основании теории погра- [c.365]

А. В. Чечеткин в своей монографии о высокотемпературных теплоносителях [Л. 668] приводит данные исследования сложного случая теплообмена стенки с высокими полидисперсными псевдо-ожиженными слоями. Он определял Ост для ряда расположенных одна над другой частей колонны и, естественно, получил неодинаковые коэффициенты теплообмена и различный характер их изменения со скоростью фильтрации. [c.368]

Для получения действительно надежной корреляции аст (может быть, нескольких расчетных соотношений в зависимости от тех или иных конструктивных особенностей псевдоожиженной системы) необходимо провести широкое и систематическое исследование. Для оценки сравнительной способности к переносу тепла псевдо-ожиженным слоем от поверхности нагрева в устройствах различных типов и размеров и в разных частях слоя представляется целесообразным исследовать изменение локальных коэффициентов теплообмена по слою с помощью какого-либо малого зонда и построить по предложению Н. В. Антонишина изоальфы слоя (линии [c.411]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...