Источник тепла сосредоточенный

Температурное поле пластмассового корпуса с источниками тепла, сосредоточенным в передней стенке и равномерно распределенным по всему объему. При неизменных условиях предыдущего опыта, включался нагреватель мощностью 15 в, имитирующий теплообразование, распределенное по всему объему корпуса. Температура воздуха внутри корпуса с 37° С поднялась до 48° С, при той же температуре = 17° С, т. е. Q = <,2— oi — 31° С. [c.265]

Весьма часто мощность источников тепла, сосредоточенных в /-и области, значительно меньше суммарной мощности источников тепла в аппарате, т. е. Pj С Р. В этих условиях первое слагаемое в (П2-1) оказывается значительно меньше второго, т. е. i>/ < /ф, что позволяет определять перегрев в первом приближении по формуле [c.208]

Принимая во внимание автомодельность поля избыточной температуры плиты, отсчитываемой от температуры окружающей среды (рис. 24, 26, 27), можно определить коэффициент А, в выражении (275) по формулам (230) — (233) или, что то же самое, по формулам (233) и (240), (242), (243) с учетом только первых слагаемых (к = 1). Последнее следует из хорошей сходимости расчетного ряда. Вообще говоря, подобный подход к расчету нестационарного поля с источниками тепла может привести к значительным погрешностям, особенно при расчете температурного поля тел незначительной теплопроводности и высокой удельной теплоемкости с источниками тепла, сосредоточенными в малых относительно объема тела областях. Однако в нашем случае исходя из высокой теплопроводности материала плит и сравнительно равномерного распределения мощности нагревателей по 86 [c.86]

Настоящая глава написана по результатам исследований на теплопередачу пластмассовой стенки, подвергающейся нагреванию сосредоточенным источником тепла. [c.231]

Приближенное решение тепловой задачи о стенке с сосредоточенным источником тепла. Приближенное решение будем искать в виде [c.235]

Температурное поле стенки, содержащей сосредоточенный источник тепла (подшипник) [c.238]

Экспериментальная проверка теоретических зависимостей. Температурное поле пластмассовой стенки, содержащей сосредоточенный источник тепла, исследовалось с помощью установки, показанной на фиг. 6. [c.239]

Тепловой расчет пластмассового корпуса с сосредоточенным источником тепла. Температурное поле стенки пластмассового корпуса с сосредоточенным источником тепла определяется в установившемся режиме как сумма двух полей температурного поля стенки при условии, что и температурного поля от из- [c.255]

Температуры внутренней и наружной поверхности стенки, содержащей сосредоточенный источник тепла, определялись по формулам, приведенным в предыдущем опыте. [c.265]

Проблема свариваемости базируется в большей мере на теории тепловых процессов при сварке. В СССР разработаны и развиваются методы определения теплового состояния при сварке плоскостными, линейными и точечными источниками тепла элементов малых, больших и средних толщин при различных скоростях их перемещений по изделиям из сталей, а также из сплавов с различными физико-металлургическими свойствами. Разработана также теория тепловых полей при сосредоточенных и распределенных источниках нагревов в форме газового пламени и плазм, а также при электроконтактной стыковой и точечной сварке. [c.131]

Если в теле имеются сосредоточенные источники и стоки тепла, описываемые линейным дифференциальным уравнением, причем граничное условие теплообмена также линейно, то температурные поля, создаваемые отдельными источниками, независимы друг от друга. Следовательно, результирующее температурное поле является суммой температурных полей, создаваемых отдельными источниками и стоками тепла. Это свойство подобных полей позволяет сравнительно просто решать ряд задач путем введения в расчет фиктивных стоков или источников тепла. В качестве примера применения этого метода рассмотрим задачу о тепловых потерях неизолированного круглого трубопровода, заложенного в грунт. Схема задачи показана на фиг. 14. В полубесконечный массив (грунт) на глубину h заложен трубопровод диаметром D. На поверхности трубопровода t = ti, на всей поверхности грунта t = Последнее условие означает весьма интенсивное охлаждение поверхности грунта или достаточное заглубление трубы, так как в противном случае поверхность массива над трубопроводом была бы заметно более прогрета, чем более удаленные области. [c.86]

По сравнению о другими источниками тепла, применяемыми при сварке плавлением, например с электрической дугой, газовое пламя -менее сосредоточенный источник тепла. При одинаковой эффективной тепловой мощности, вводимой за единицу времени в металл сва- [c.50]

Для расчета термических циклов при пайке с локальным источником нагрева, например газопламенным или электрической дугой, может быть использована теория движущихся сосредоточенных источников тепла с учетом влияния размеров и формы изделия, разработанная применительно к сварке академиком [c.239]

Л ) = 3/<Ге N) rxi N), N S силами [181. В однородном теле с постоянными и теплофизическими и механическими характеристиками материала при отсутствии объемных источников тепла, объемных и поверхностных распределенных и сосредоточенных нагрузок, а также связей, ограничивающих перемещения поверхностных точек тела, напряжения не возникают, если процесс теплопроводности установившийся, т. е. Т,ц М) =0, и распределение температуры линейно зависит от прямоугольных декартовых координат [5]. Аналитическое решение пространственной задачи термоупругости затруднительно для тел сложной формы при произвольных граничных условиях и функциях (М) и (М). Среди численных методов решения рассмотрим МКЭ и МГЭ. [c.248]

Образование остаточных деформаций в сварных конструкциях связано с тепловыми процессами — распределением температуры в изделии в процессе сварки и охлаждения сварного соединения.. Согласно результатам работ Г. А. Николаева одним из эффективных способов борьбы с деформациями сварных конструкций является применение таких методов сварки, при которых используются более сосредоточенные источники тепла, обеспечивающие минимальную зону с расплавленным металлом. [c.62]

Рассмотрим свободную от внешней нагрузки неограниченную полосу-пластинку толщины 26 с двусторонним покрытием толщины 2/г, в которой поверхности х = х — 12 теплоизолированы, а через боковые поверхности г = б осуществляется теплообмен с внешней средой нулевой температуры по закону Ньютона. Пластинка нагревается системой мгновенных равноотстоящих сосредоточенных источников тепла, расположенных вдоль оси [123]. [c.271]

Плавление металла. В процессе электродуговой сварки плавлением металл сварного соединения плавится под воздействием мощной электрической дуги, горящей между электродом и свариваемым изделием. Температура дуги колеблется в пределах 5000—8000°С. Под действием мощного сосредоточенного источника тепла плавятся свариваемый (основной) и электродный (сварочный) металлы. [c.14]

Электрическая дуга представляет собой мощный сосредоточенный источник тепла с температурой около 5000—6000°. [c.169]

Мы начнем наши рассмотрения с очень простого примера, а именно с действия сосредоточенного в точке источника тепла интенсивности т, помещенного в бесконечном упругом пространстве в начале координат. В этом случае определение потенциала термоупругого перемещения Ф приводит к окончательному решению. В нашей задаче необходимо решить уравнения [c.492]

Напряжения и перемещения, возникающие вследствие действия этого единичного сосредоточенного источника тепла, определяются по формулам [c.493]

Рассмотрим следующий пример, относящийся к полубесконечной пластинке Х > 0. Пусть в точке ( ь 0) этой пластинки действует сосредоточенный источник тепла единичной интенсивности. В силу аналогии с плитой используем известное решение Мичелла ) для полубесконечной плиты, жестко закрепленной на границе Xi = О и нагруженной сосредоточенной силой единичной интенсивности [c.511]

Решим вспомогательную задачу, основанную на определении перемещений и напряжений, вызванных действием сосредоточенного мгновенного источника тепла единичной интенсивности, помещенного в начале координат. В силу центральной симметрии поля перемещений и деформаций следует решить систему уравнений [c.524]

Пусть в точке действует мгновенная сосредоточенная сила = 6(х — )6(/)бгй, а в точке ц — мгновенный точечный источник тепла Q = б(х—1])6(/). Обозначим через 0 )(х, ,/) температуру, вызванную действием силы а через / (х, т], О —перемещения, связанные с действием источника тепла Q. Из уравнения взаимности имеем [c.816]

Пусть, наконец, в точке бесконечного упругого простран ства действует сосредоточенный мгновенный источник тепла д = б(х — 1)б(/), вызывающий перемещения (х, [c.818]

Полупространство — Давление круглого жесткого штампа 47 — Нагрузки распределенные — Действие 46 — Напряжения температурные при источнике тепла на поверхности 123 --упругое — Силы сосредоточенные — Действие 45, 46 Поля температурные 114 [c.824]

Воспроизведение условий передачи тепловой энергии передачей электрической энергии в электрических моделях основано на том, что законы сохранения тепловой и электрической энергии, законы Фурье и Ома выражаются одинаковыми по структуре уравнениями. Исследуемый объект с распределенными тепловыми параметрами в электрической моделирующей цепи заменяется сосредоточенными параметрами. Источник тепла заменяется электрическим источником энергии. Напряжение соответствует температуре, электрический ток — тепловому потоку, электрическое -сопротивление — теплово.му сопротивлению и т. д. [c.21]

Мгновенный точечный источник тепла. Процесс распространения тепла от мгновенного сосредоточенного источника Q (в кал) в неограниченном теплопроводящем теле, находящемся при начальной нулевой температуре ( о=0). определяется выражением [c.143]

Метод источников дает возможность путем несложных преобразований представить температуру поля в виде определенного интеграла или сходящегося ряда и, таким образом, количественно описать процессы распространения тепла при решении линейных, плоских и пространственных задач. Источники тепла могут быть местные, сосредоточенные или распределенные, неподвижные и подвижные, мгновенные и длительного действия. Распространение тепла от подвижного сосредоточенного источника рассматривается как совокупность наложенных друг на друга процессов выравнивания тепла мгновенных элементарных источников. При этом координаты точек температурного поля х, у, г перемещаются вместе с подвижными источниками. [c.64]

Метод подвижных сосредоточенных (точечных) источников. Установлено, что местные источники тепла оказывают существенное влияние только на ограниченную область, вне которой резко падающие температуры не оказывают ни качественного, ни количественного влияния на температурное поле. Теплопроводящие тела могут поэтому в первом приближении приниматься неограниченными. [c.108]

Тепловая напряженность рабочих поверхностей инструмента повышается также за счет теплоты, попадающей на них в виде излучения плазменной дуги. Попытаемся оценить эту энергию. Представим факел дуги как сосредоточенный источник теплоты, отдающий в окружающую среду 1 (1—т])т1и Вт энергии. Произведение 1 (1— т]) представляет собой энергетические потери дуги, а т]и — коэффициент, характеризующий, какая часть этих потерь расходуется на тепловое излучение в окружающую среду. Предположим, что теплота 1 (1—т1)т1и распространяется одинаково во всех направлениях. Тогда плотность (Вт/см ) теплового потока на расстоянии Ь от дуги имеет одно и то же значение на всей поверхности шара, центр которого расположен в источнике тепла, а радиус равен размеру Ь [c.156]

Температурное поле стенки закрытого пластмассового кор-[ly a с сосредоточенным источником тепла. Температура окружающей среды = 17° С. Температура воздуха внутри корпуса [c.262]

Благоприятствует выравниванию температур в псевдоожиженном слое с сосредоточенными мощными источниками тепла, выполненными в виде погруженных поверхностей теплообмена, неразрывная связь между величинами а этих поверхностей и Лэфф слоя, обусловленная сходной зависимостью того и другого от скорости движения частиц. Поэтому практически возможным сочетанием является не всякая пара значений ост и Лэфф из диапазонов изменений каждой из этих величин. Например, максимуму а поверхности нагрева (и максимуму передаваемого источником тепла) не может сопутствовать минимальное Лэфф, так как в условиях аст.мэкс скорость движения частиц уже велика, а следовательно, должно быть довольно высоким и Лэфф слоя. [c.108]

Кроме того, изучаются температурные напряжения в нагреваемых системой равноотстоящих сосредоточенных источников тепла пластинках С Двусторонними покрытиями и в армированной ластинке с круговым отверстием, нагреваемой путем конвективного теплообмена с внешней средой, температура которой изменяется в начальный момент времени на некоторую величину, оставаясь в дальнейшем постоянной [c.259]

Уравнения (7.38), (7.40) по виДу совпадают с соответствующими уравнениями для однородной пластинки [123]. Таким образом, квазистатическая задача термоупругости для пластинки с двусго-ронним покрытием приведена к соответствующей задаче для однородной пластинки. Поэтому, заменяя в известных решениях [123] задач термоупругости для однородных пластинок, нагреваемых системой мгновенных равноотстоящих сосредоточенных источников тепла, коэффициенты В1, Ро, С, а(Е соответственно на В , Ро, Q, Ка, получим решения для несимметрической Ь = Ь, 1а==0) и симметрической ( 1 = г=Х) задач в виде [70] [c.272]

Газовая сварка. В этом виде сварки газовая горелка является тепловым источником малой сосредоточенности, что затрудняет поддержание сварочной дуги нормальных размеров. Поэтому мощность пламени при сварке изделий из меди толщиной до 4 мм выбирают из расчета 150— 175 дм /ч ацетилена на 1 мм толщины свариваемого металла, при толщине до 8— 10 мм мощность увеличивают до 175—225 дм /ч. При больших толщинах рекомендуется сварка двумя горелками — одной ведется подогрев, а другой — сварка. Для уменьшения теплоотвода и компенсации тепла, уходящего в околошовную зону, применяют асбестовые подкладки и предварительный подогрев. Газовой сваркой сваривают стыковые и угловые соединения. При толщине до 3 мм разделку кромок не делают, а при больших толщи нах выполняют Х-образную разделку под углом 45 ° с каждой стороны стыка с притуплением 0,2 толщ,инь1 [c.124]

В последние годы решено несколько более сложных динамических задач теории температурных напряжений. Игначак ) рассмотрел действие сосредоточенного мгновенного источника тепла в бесконечном упругом пространстве со сферической полостью. Концентрацией напряжений вокруг сферической и цилиндрической полостей занимались Игначак и Новацкий ). [c.754]

Если в точке приложить сосредоточенную мгновенную силу г = б(х — Юб(Обг г, а В ТОЧКе ПОМбСТИТЬ ИСТОЧНИК тепла Q = б(х —10 (0. то из уравнения (4) вытекает следующее соотношение [c.770]

Работ, касающихся распространения апериодических волн, немного, и они относятся к простейшим системам — упругим пространству и полупространству. Так, задачу о действии мгновенного и непрерывного сосредоточенного источника тепла в неограниченном термоупругом пространстве решил Гетнарский, применяя как метод возмущений, так и метод малых времен. Задача о действии мгновенной сосредоточенной силы в пространстве была рассмотрена Соосом ). Влиянием начальных условий на распространение термоупругих волн в неограниченном пространстве занимался Новацкий ). [c.795]

При резании металлов мы имеем дело с подвижным источником тепла (стружкой), перемещающимся с определенной скоростью V по поверхности резца. Решение задачи о подвижном тепловом источнике получило в технике широкое применение. В частности, подвергались математической обработке (д-р техн. наук Н. Н. Рыкалин) явления нагрева при сварке металлов подвижными интенсивными сосредоточенными источниками тепла. Теоретически явления резания имеют со сваркой несомненную аналогию. [c.107]

При равномерном нагреве верхней плиты по отношению к нижней, когда предусмотрена теплоизоляция по пункту 1.5 и не указаны близкие к конструкции сосредоточенные источники тепла, температурный перепад для железобетона принима- [c.240]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...