Коэффициент колебания фрикционной теплостойкости

Представленные выше результаты дают дополнительную информацию о возможности проявления адсорбционного и щелевого эффектов. Так, уменьшение коэффициента взаимного перекрытия приводит к снижению коэффициента колебания характеристики фрикционной теплостойкости (см. рис. 27, а) вследствие адсорбционного эффекта, а уменьшение ширины дорожки трения Ь (см. табл. 3) при полном взаимном перекрытии приводит к тому же результату вследствие развития щелевого эффекта (см. рис. 27, б). Следует отметить, что при малом [c.155]

В табл. 3.5 приведены уровни и шаги варьирования факторов. В табл. 3.6 представлена план-матрица эксперимента с использованием кодированных значений факторов, а также даны значения коэффициентов трения /шах и /пип> коэффициента колебания характеристики фрикционной теплостойкости 7, энергетической интенсивности изнашивания J, полученные по результатам экспериментов. [c.237]

Представленные результаты дают дополнительную иллюстрацию проявления адсорбционного и щелевого эффектов. Так, уменьшение Квз приводит к снижению коэффициента колебания характеристики фрикционной теплостойкости (см. рис. 3.24, а) вследствие адсорбционного эффекта, а уменьшение радиуса трения (см. табл. 3.11) приводит при полном взаимном перекрытии к тому же результату вследствие развития щелевого эффекта (см. рис. 3.24, б). Следует отметить, что при очень малом Квз коэффициент колебания характеристики фрикционной теплостойкости сохраняется достаточно высоким. Это объясняется тем. [c.246]

Наибольшее влияние на коэффициент колебания характеристики фрикционной теплостойкости оказывают номинальное давление и удельная работа трения. Влияние скорости незначительно. Увеличение указанных факторов приводит к повышению у. Коэффициент колебания характеристики фрикционной теплостойкости с увеличением энергонагруженности пары трения от 1 до 8 МВт/м возрастает от 0,2 до 0,5 при IP o = 5 МДж/м и от 0,5 до 0,7 при Wa = ЮМДж/м . [c.239]

Рис. 3.21. Зависимость коэффициента колебания характеристики фрикционной теплостойкости у от энергонагруженности пары трения

По результатам исследований была построена зависимость коэффициента колебания характеристики фрикционной теплостойкости от фактора paV при Wa = 5МДж/м (рис. 3.21). При сла-бонагруженном режиме работы, т. е. при относительно низких значениях PaV с повышением температуры происходит резкое и значительное падение коэффициента трения за счет интенсификации процессов, связанных с разложением связующего, в результате которых в зоне трения выделяются жидкие продукты деструкции, действующие как смазочный материал. С увеличением энергонагруженности пары трения, т. е. с увеличением фактора PaV происходит дальнейший рост температуры. Мощные тепловые удары способствуют выгоранию жидких смазочных пленок, и коэффициент трення повышается, становится более стабильным, зона депрессии коэффициента трения отсутствует (см. рис. 3.17). [c.240]

Результаты испытаний пар трения при нестационарном режиме работы приведены в табл. 3.10, где указаны коэффициенты колебания характеристик фрикционной теплостойкости [19] Узоо и 74001 равные соответственно отношениям /зоо//юО и /4оо//юО< где /,оо, /зоо> /400 — коэффициенты трения пар при 100, 300, 400 °С. Очевидно, что практически для всех пар трения в интервале температур до 300 °С, характеристика фрикционной теплостойкости сравнительно устойчивая, снижение коэффициента трения не превышает 20% (/зоо = 0,81,0), при температуре 400 °С снижение коэффициента более значительное — до 80 % (v oo = = 0,2 ч- 0,95). [c.244]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...