Закалка литьем

Закалку литого инструмента производят после окончательной его механической обработки. Температура нагрева, время выдержки, охлаждающая среда и прочие условия, связанные с закалкой и отпуском литого инструмента из нормальной быстрорежущей стали, аналогичны принятым для подобного рода стали. [c.242]

Высокая устойчивость аустенита против отпуска в литых быстрорежущих сталях даёт возможность совмещать закалку литого инструмента с его отливкой. Резцы, вставные ножи к сборному инструменту и другие сравнительно мелкие режущие инструменты получают необходимую закалку даже при отливке их в земляные формы. [c.243]

Наиболее распространенными видами термической обработки в цехах углеродистого литья являются отжиг крупного и толстостенного литья и нормализация тонкостенного литья мелкого и среднего веса. В цехах, производящих литье из легированных сталей, чаще всего производят закалку литья из аустенитной стали и специальные виды отжига для литья из других сталей, а прочие виды термической обработки ведут в термических цехах. [c.123]

Литая быстрорежущая сталь имеет повышенное сопротивление истиранию вследствие высокой легированности эвтектических карбидов. Для уменьшения хрупкости литой быстрорежущей стали необходимо получить в структуре режущей кромки эвтектику не в виде скелета, а в форме мелких раздробленных карбидов, что достигается ускорением охлаждения. Поэтому значительную стойкость литой инструмент приобретает лишь при отливке в кокиль. Отжиг и закалка литых инструментов из быстрорежущих сталей подобны отжигу и закалке кованых, за исключением лишь несколько большей температуры закалки. При литье инструмента в кокиль можно ограничиться только отпуском при температурах 560—580°. Красностойкость литой быстрорежущей стали марки Р9 можно значительно повысить, применяя модифицирование ее небольшими добавками (0,1—0,2%) бора, циркония, титана и др. [157, 158]. Улучшает технологические свойства добавка в количестве до 1,0% меди. Дальнейшая экономия литых быстрорежущих ф-алей достигается изготовлением литого биметаллического инструмента. При изготов- [c.248]

Термическая обработка. Отпуск (без промежуточных отжига и закалки) литых инструментов небольшого сечения дает высокую твердость (63—64 HR ). Однако в инструментах толщиной более 10 мм, даже при отливке в металлические формы, такая обработка не обеспечивает красностойкости, получае.чой в катаной стали [40]. После литья необходимы отжиг, закалка и отпуск. Режимы закалки устанавливают в зависимости от состава стали. [c.1219]

Rq. Иногда литой инструмент отжигают. производят обработку резанием, а затем закаливают и отпускают. В этом случае температуру закалки литого инстру- [c.788]

Отличные Литое состояние Закалка Литое состояние Литое состояние 20 20 650 815 17.5 17.5 14,1 10.5 42.2 42.2 35,1 17.5 40 50 20 10 60 60 25 15 Я в = 70 16,8 12,6 [c.319]

Хорошие Литое состояние Закалка Литое состояние Литое состояние 20 20 650 815 21,1 21,1 14,1 8,4 52.7 49,2 38.7 17,5 40 50 30 20 50 60 50 40 " В = 77 Я з=75 18,3 14,0 [c.319]

На фиг. 42 показано влияние длительности нагрева при разных температурах закалки литой стали 19-9 с 0,12% С в 65%-ной кипящей азотной кислоте. Закалка с 980—1200° С очень быстро восстанавливает коррозионную стойкость стали. [c.684]

Отжиг и нормализация обычно являются первоначальными операциями термической обработки, цель которых — либо устранить некоторые дефекты предыдущих операций горячей обработки (литья, ковки и т. д.), либо подготовить структуру к последующим технологическим операциям (например, обработке резанием, закалке). Однако довольно часто отжиг, и особенно нормализация, являются и окончательной термической обработкой. Это бывает тогда, когда после отжига или нормализации получаются удовлетворительные с точки зрения эксплуатации детали свойства н не требуется их дальнейшее улучшение с помощью закалки и отпуска. [c.308]

Термическая обработка литых и кованых деталей (механической обработке сталь подвергается с большим трудом) заключается в закалке в воде с 1050—1100°С. При быстром охлаждении в воде полностью задерживается выделение карбидов и образуется чисто аустенитная структура (рис. 371) (что обеспечивается при соотношении Мп С 10%). [c.505]

Специальные магнитные сплавы — малоуглеродистые сплавы Ре—N1—А1 с добавками Си (или Си и Со) — обладают весьма высокими магнитными свойствами, что позволяет изготовлять из них магниты большой мощности (рис. 15.14). Магнитные свойства этих сплавов усиливаются при старении после закалки. Магнитные сплавы весьма тверды, хрупки и не поддаются обработке резанием. Магниты из этих сплавов изготовляют литьем или спеканием из порошка. [c.277]

Основной металл, который не претерпевает изменений при сварке, может влиять на превращения в ЗТВ в зависимости от его макро- и микроструктуры, определяемых способом первичной обработки металла (прокатка, литье, ковка, деформирование в холодном состоянии) и последующей термической обработкой (отжиг, нормализация, закалка с отпуском, закалка со старением и т. п.). [c.491]

В ряде ответственных случаев или же для отливок из специальных сплавов применение отжига или нормализации недостаточно. При более высоких требованиях к механическим свойствам литых деталей (формообразующие детали пресс-формы, литые штампы) применяют более сложную термическую обработку, например двойной отжиг улучшение - режим, состоящий из закалки в масле (реже в воде) с последующим отпуском при 500 - 600 С химикотермическую обработку - цементацию, азотирование, цианирование термомагнитную обработку литых магнитов и т.д. [c.364]

Термическая обработка, основанная на фазовой перекристаллизации, в первом случае называется отжигом второго рода, а обработка согласно второму случаю называется закалкой. Отжиг второго рода для систем сплавов, аналогичных рассматриваемой, применяют для перекристаллизации структуры сплава (наНример, после литья, ковки), уменьшения внутренних напряжений и прочности сплавов (например, перед обработкой резанием). Фазовая перекристаллизация при несколько ускоренном охлаждении (например, на воздухе) называется нормализацией. Этот вид обработки применяют в тех же случаях, что и отжиг однако нормализация может быть и оконча-тель 10Й термической обработкой, поскольку она вызывает некоторое повышение механических свойств сплава [c.108]

Основными литейными сплавами являются сплавы с кремнием — силумины (АЛ2, АЛ4, АЛ5, АЛ9 и др.), имеюшие после закалки Ов = 170 250 МПа. Обладая высокими литей- [c.276]

Способ литья Вид термической обработки Закалка Старение [c.97]

Вид термической обработки Группа литья Закалка Старение [c.149]

Чугунные образцы исследовали в основном в литом состоянии,, а стальные — в литом состоянии, после отжига, закалки и отпуска. [c.53]

После закалки износостойкость сталей возрастает, однако она очень близка к значениям для стали в литом состоянии. С увеличением содержания хрома в закаленных сталях сопротивление изнашиванию возрастает. Это свидетельствует о высокой легирован-ности аустенита в условиях получения образцов литым способом. Исключением является сталь с содержанием 8,3 7о Сг, коэффициент относительной износостойкости которой (5,87) значительно выше, чем для стали в литом состоянии. Зависимость износостойкости от твердости не установлена. [c.108]

С помощью покрытий устраняется нежелательное явлевие — пятнистость закалки Лит. — 2 назв., ил. — 1, табл. — 1. [c.267]

Исследование богатых хромом сплавов Сг — Si методами рентгеноструктурного и микроструктуриого анализов приведено с работе [39], в которой растворимость кремния в хроме определялась путем закалки литых сплавов от температур 1620, 1370 и 1070° К и изучения микроструктуры сплавов (рис. 6). Из рис. 6 следует, что растворимость кремния в хроме составляет при температурах ниже 1570° К примерно 1,5%. [c.17]

Фиг. 42. Влияние длительности предварительного иагрева при разных темпера турах закалки литой хромоникелевой стали с 0.12% С. 19% Сг и 9% N на коррозионную стойкость в кипящеи 65%-НОЙ азотной кислоте.

Термическая обработка литых деталей из алюминиевых сплавов существенно улучшает механические свойства этих сплавав. Предел прочности и относпте 1Ы1ое удлинение литейных алюминиевых сплавов после термической обработки (закалка с последующим искусственным старением) угаелпчипают-ся п два раза. [c.590]

Температура нагрева под закалку у литых сплавов обычно несколько выше, чем у деформированных, и выдерживать отливки при этой температуре следует более продолжительно. Это обусловлено необходимостью растворить грубые интерметаллические соединения, расположенные часто по границам зерна, и вьлровнять концентрацию по всему объему зерна. [c.590]

Отжиг нормализационный нормализация). Нормализация заключается в нагреве доэвтектондной стали до температуры, превышающей точку Лсз на 50 С, заэвтектоидной выше Аст также на 50 С, непродолжительной выдержке для прогрева садки и завершения фазовых превращений и охлаждении на воздухе (см. рис. 123, б). Нормализация вызывает полную фазовую перекристаллизацию стали и устраняет крупнозернистую структуру, полученную при литье или прокатке, ковке или штамповке. Нормализацию широко применяют для улучшения свойств стальных отливок вместо закалки и отпуска, [c.198]

Жаропрочные сплавы. Наибольшее применение получил сплав АЛ1, из которого изготовляют поршни, головки цилиидров и другие детали, работающие при температурах 275—300 С. Структура литого сплава АЛ1 состоит из а-твердого раствора, содержащего Си, Mg и Ni, и избыточных фаз Al2 uMg и Ale U ,Ni. Отливки применяют после закалки и кратковременного старения при 175 С (Т5) поршни подвергают закалке и старению при 290 С (Т7). При закалке S-фаза растворяется в а-твердом растворе. [c.337]

Структура стали Х18Н9ТЛ в литом состоянии в отливках типа фланцев имеет дендритное строение в сечениях отливок, оформляемых выдавливаемым металлом во время формообразования, наблюдается тонкодендритная структура, а вблизи участков, прилегающих к матрице, — крупнодендритная структура, ориентированная в направлении теплового потока. После закалки с 1050° С (выдержка 1 ч) отливки имеют следы дендрит- [c.138]

Отличаются по режиму термической обработки. Сплав подвергнут закалке и искусственному старению. Применяете тилько 1ла литья под данлеинем без модифицирования. Сплав подвергнут только искусственному старению. Сплав подвергнут закалке. [c.53]

Способ литья Вия термической 0браб01ки Закалка Старение [c.71]

Область применения сплава RR50. Сплав RR50 применяется для изготов ления больших и сложных по конфигурации деталей, при производстве которых желательно избежать процесса закалки, приводящего к возникновению внутренних напряжений и короблению. Присутствие в сплаве железа как специального компонента, отсутствие операции закалки, хорошая обрабатываемость резанием облегчают производство изделий из этого сплава. Сплав пригоден для литья Б землю и кокиль. Из этого сплава изготовляются блоки п картеры двигателей внутреннего сгорания. [c.108]

Стальное литье имеет раковины, трещины, рыхлости и другие дефекты, часто скрытые под поверхностью. При прохождении индуктированных токов в зоне, где дефекты литья сужают путь токам, возникают местные зоны повышенной температуры, вплоть до оплавления и вскрытия дефектов, а также закалочные трещины, грубая структура закалеипого слоя. Если подобные дефекты по условиям работы (на смятие, истирание) могут быть допущены, то в технических условиях на закалку должны быть указаны необходимые ограничения по расположению, максимально допустимым размерам отдельных дефектов и но наибольшей допустимой относительной площади дефектных зои. Перевод литых деталей на газопламенную закалку избавит ог указашплх затруднений. [c.4]

Я1//Е = 740... 1320. Отжиг способствует увеличению потерь массы при абразивном изнашивании образцов сталей при этом отношение Я1//Е = 660. .. 1080. После закалки сопротивление изнашиванию хромоциркониевых сталей, как и хромотитановых, значительно повышается и находится на уровне значения для стали в литом состоянии. [c.111]

В результате закалки сопротивление абразивному изнашиванию большей части исследованных сталей поднималось до уровня соответствующего сталям в литом состоянии. Наивысший коэффи циент относительной износостойкости (5,8—6,8) имели стали с мар-тенситной, мартенсито-карбидной или аустенито-мартенситной структурой. В эту группу входят хромистые, хромоциркониевые хромотитановые и хромоциркониевобористые стали. [c.114]

Несоответствие механических свойств при кратковременных и длительных нагружениях наблюдается часто. Вместе с тем особо хрупкое состояние тела зерна, проявляющееся при кратковременном нагружении, может привести к преждевременному разрушению при длительном нагружении. Это наблюдалось, например, в высоколегированном никелевом сплаве ЖС6У в состоянии непосредственно после закалки при нагружении при температуре 800°С. При этой температуре в сплаве после закалки происходит интенсивный распад твердого раствора, большое количество частиц основной упрочняющей -фазы является препятствием для движения дислокаций, кроме того, на границах и в теле зерен имеются выделения игольчатой формы [68]. В не-термообработанном сплаве при этой же температуре испытания интенсивного распада не наблюдается. В Условиях нагружения (7=0,55 ГH/м , t=800° время жизни образцов с трещиной в термообработанных образцах составляло 20—30% общей долговечности, в литых 55—60%, при этом полная долговечность увеличивалась примерно в 10 раз. Фрактографическое исследование показало, что разрушение литых образцов от разрушения термообработанных образцов отличается в основном степенью пластичности процессов деформирования и разрушения в теле зерна, что выявилось при исследовании изломов в зоне долома и при однократном нагружении (рис. 61). [c.89]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...