Коэффициент расхода смещения

Задача 6.33. Для обеспечения одинаковой скорости движения штоков двух гидроцилиндров, нагруженных силами f, и р2, в систему включен дроссельный делитель потока, в котором плунжер 1, перемещаясь относительно корпуса 2 под действием перепада давлений, перекрывает кольцевые проточки 3 или 4, увеличивая тем самым сопротивление в соответствующей гидролинии. Определить максимальную величину смещения плунжера 1 от нейтрального положения (см. рис.), если известно максимально возможная разность между нагрузками на штоках гидроцилиндров р)—р2) = = 3 кН D = 80 мм d=12 мм ширина кольцевых проточек 6 = 5 мм коэффициент расхода через кольцевые проточки [c.123]

Смещение S кромки сопла у п р а в л ен и я. Одним из основных геометрических параметров камеры распределения, влияющим на характеристики переключения, является смешение s кромки сопла управления. При расположении на одной линии обеих кромок сопла управления задняя кромка отсекает часть жидкости от потока питания, которая направляется в канал управления и противодействует движению подаваемого потока управления, а в переключенном положении струи кромка дросселирует поток управления. Вследствие этого уменьшается коэффициент расхода сопла управления и становится неравномерным, резко уменьшаются также коэффициенты усиления. Согласно испытаниям, наличие смещения 5 = 0,16 мм при ширине сопла управления 0,6 мм уменьшило диапазон изменения давления управления во входной характеристике, повысило коэффициент расхода сопла управления и стабилизировало его и тем самым повысило коэффициенты усиления струйного элемента. Значение коэффициента расхода сопла управления в диапазоне чисел Рейнольдса [c.294]

I — коэффициент расхода форсунки смещение поверхности струи. [c.8]

Критические коэффициенты расхода для клапанов № 1 с различными диффузорами также зависят от Ah и уо (рис. 7.12, 6). В соответствии с теорией и физическими особенностями процесса коэффициенты расхода возрастают с увеличением t/o. Значение зависит от степени открытия клапана с ростом Ah значение быстро снижается от =1,7 при Дй = 0,224 до =1,4 при Д/г = 0,415. При заданной форме чаши и входного участка диффузора форма кольцевого отверстия меняется с изменением подъема Ah. На перегретом паре подъем клапана практически не влияет на значение 0,97-ь 0,98. На влажном паре зависимости (Ah, уо) расслаиваются и отражают влияние формы кольцевого отверстия и, в частности, смещение критического сечения. [c.249]

Конструкция, изображенная на рис. 294, а, допускает значительные осевые смещения корпуса относительно вала, которые могут быть вызваны температурными деформациями. Значительно меньшим коэффициентом расхода, однако, отличается уплотнение, схема которого показана на рис. 294, б. Это обеспечивается выступом, предусмотренным за каждой щелью, гасящим скорость пара, достигнутую при расширении под гребешком. [c.430]

При малых величинах смещения золотника от нейтрального положения, т. е. при малых числах Re, коэффициент расхода (х [c.415]

Поскольку значение коэффициента расхода [х зависит от площади проходного сечения дросселя, которая при работе с большими скоростями изменяется в десятки раз, оказалось необходимым экспериментально определить коэффициент расхода для установленного золотника. Экспериментальные значения коэффициента расхода в функции смещения золотника, полученные путем [c.47]

С увеличением толщины кромок растет коэффициент расхода как в перегретом, так и во влажном паре (рис. 4-14,в). Такой характер изменения Lii может быть объяснен смещением по потоку точки отрыва пограничного слоя на кромке и уменьшением давления в горловом сечении по сравнению с давлением за решеткой. Во влажном паре этот эффект проявляется в большей степени, что обусловлено изменением вязкости бинарного пограничного слоя по сравнению с вязкостью перегретого пара. [c.93]

Выше указывалось, что потеря устойчивости в компрессорных ступенях связана, как правило, со смещением режима ее работы в сторону уменьшения коэффициента расхода (увеличения угла атаки на лопатках). [c.125]

При определении расхода Q через проходные сечения, образованные взаимным расположением деталей в гидравлических устройствах, кроме оценки коэффициента расхода ц необходимо, как правило, определять площадь S проходного сечения отверстия в функции смещения л одной из деталей относительно другой. Обычно величина х и определяет степень открытия проходного сечения. [c.69]

Однако для дросселей с очень малым отношением длины I к диаметру d сечение струи, в котором достигается максимальная скорость течения, оказывается смещенным относительно выходного сечения дросселя. Площадь этого сечения меньше, чем площадь проходного сечения дросселя. При определении расхода по площади проходного сечения дросселя это учитывается введением поправки в величину коэффициента расхода е. Последний в этом случае представляет собой произведение коэффициента, учитывающего гидравлические потери, на коэффициент сужения фс, равный отношению площади сечения наиболее узкой части струи к площади проходного сечения дросселя. [c.251]

Увеличение угла наклона контура в критическом сечении 0 р приводит, с одной стороны, к уменьшению коэффициента расхода сопла а с другой — к увеличению т. е. смещению начала режима запирания течения в соплах в сторону больших значений Оба эти явления связаны с увеличением неравномерности параметров потока в критическом сечении сопла при [c.71]

При переходе котла от одной нагрузки к другой изменяется не только тепло-восприятие отдельных поверхностей нагрева. Прежде всего вследствие потерь давления в котле, а также благодаря и другим явлениям, связанным с изменением нагрузки, изменяется запас энергии, аккумулированной в отдельных поверхностях нагрева. Это в основном относится к испарителю, где изменения запаса энергии из-за смещения точки кипения могут быть весьма существенными (рис. 7.6). В больщинстве случаев с приемлемой точностью можно считать, что коэффициент р, учитывающий изменение теплового потока с нагрузкой, прямо пропорционален расходу, т. е. [c.130]

Заменой участка кривой расхода масла через окно следящего золотника (см. рис. 4.56) участком прямой линеаризуем уравнение расхода такая замена допустима лишь при незначительных смещениях золотника, и в расчетах должны быть учтены изменения значений коэффициента к. Принимаем [c.446]

Я — — коэффициент смещения жидкостей (Qi и Qa — объемный расход эжектирующей и эжектируемой жидкости в л/ч). [c.97]

При числе рядов цилиндров т многорядного насоса, не смещенных один относительно другого, с z цилиндрами в ряду величина расхода и момента увеличивается в т раз при сохранении коэффициента Д неравномерности. [c.143]

При числах Re < 200 — 260, соответствующих малым смещениям золотника (открытиям окон), коэффициент [а может быть приближенно принят в среднем равным = 0,5. Размеры золотника определяются в основном расходом и допустимой скоростью жидкости в его каналах, которая, в свою очередь, зависит от назначения золотника и рабочего давления в системе. [c.334]

На рис, 20.16, 0 приведена принципиальная схема следящего гидропривода вращательного движения, построенного по принципу машинного управления. Гидродвигателем привода служит гидромотор 1, а источником энергии рабочей жидкости — аксиально-поршневой регулируемый насос 3, у которого рабочий объем изменяется за счет поворота наклонного диска. Блок 2 включает предохранительные клапаны и систему компенсации утечек в гидроприводе с замкнутой циркуляцией. При смещении управляющего рычага 4 дифференциальный рычаг 5 поворачивается относительно неподвижной тяги 6 и наклонный диск насоса поворачивается на некоторый угол, обеспечивая расход рабочей жидкости в гидроприводе. Гидромотор под действием потока рабочей жидкости начинает вращаться. Вращение гидромотора будет происходить до тех пор, пока наклонный диск насоса не придет в нулевое положение за счет того, что движение выходного вала гидромотора передается через зубчатую и винтовую передачи на тягу 6, связанную с дифференциальным рычагом 5, При этом направление вращения должно быть таким, чтобы при перемещении рычага 5 уменьшался наклон диска. Коэффициент передачи такого привода определяется передаточным отношением винтовой и зубчатой передач и соотношением плеч дифференциального рычага. [c.325]

Если теперь, применяя обычные методы теории возмущений, изучить смещение термов водородного атома, обязанное возмущению е X А, то получится следующий результат. Первое приближение дает нуль, а второе приближение расходится, так что из первых двух членов разложения член, пропорциональный е (первое приближение), имеет коэффициент нуль, а член, пропорциональный (второе приближение), имеет своим коэффициентом одну из указанных бесконечностей. Как обычно, получается обескураживающий результат, и можно было бы сказать, что, очевидно, теория недостаточно хороша, чтобы рассматривать такие явления. [c.94]

Коэффициент ко определяет величину изменения расхода на единицу смещения золотника при постоянном давлении. [c.208]

Описание технологии. Регулирование отопления жилых зданий по изменению температуры наружного воздуха производят с помощью электронных элеваторов Электроника Р-1М с соплом переменной площади поперечного сечения. При уменьшении площади сечения сопла одновременно с сокращением расхода сетевой воды увеличивается коэффициент смещения. Расход воды в системе отопления при этом сокращается незначительно. Это позволяет избежать вертикальной тепловой разрегулировки системы. [c.102]

На рис. 11-24 представлены также результаты исследования влияния толщины выходных кромок сопловой решетки на коэффициент расхода. Исследования проводились на модельных ступенях, имеющих средний диаметр 534 мм и высоту лопаток 25 мм (профили решеток С-9012А и Р-3021А). Коэффициенты расхода определялись по формуле (11-11). С увеличением толщины кромок коэффициенты расхода растут на влажном и перегретом паре. Такой характер изменения ц 1 может быть объяснен смещением точки отрыва пограничного слоя на кромке по потоку и уменьшением давления в горловом сечении. На влажном ларе этот эффект проявляется в большей степени, так как вязкость пленки больше вязкости пара. [c.320]

Если в качестве абсциссы при построении кривых коэффициента расхода насадков выбрать значение Re,, то происходит смещение переходной зоны в сторону больших чисел Рейнольдса, что искажает физику процесса. Однако для праетиче- [c.112]

На смещение оси отверстия диафрагмы относительно оси трубопровода е вводится дополнительная погрешность =0,3 % или ао =0,15 %, которая арифметически прибавляется к погреш-ности коэффициента расхода а . [c.72]

При больших открытиях золотника экспериментальные характеристики приближаются к теоретическим, показанным на фиг. 12.6, в том случае, если золотник смещен из нейтрального положения больше чем на величину предварительного открытия. Утечки в атмосферу через зазоры характеризуются верхней левой частью кривой для положительных значений X, имеющей незначительный угол наклона. Почти постоянный наклон этого участка кривой означает, что расход утечек почти пропорционален Р . Величина Qs вычислялась путем деления изменения расхода Wa, вызванного открытием золотника в пределах от X =0,05 до X =0,125 мм при Р =0, на изменение, которое имело бы место при коэффициенте расхода на входной щели, равном 1,00. Величина аналогично определялась как частное от деления изменения W , вызванного открытием золотника в пределах от X = — 0,125 до X = — 0,05 мм при Рд = 56 kPI m , на изменение, соответствующее величине коэффициента расхода выходной щели, равной 1,00. Найденные значения и g равняются соответственно 0,89 и 0,84 в диапазоне измерений, полученных Стеннингом [6]. Разница значений и может быть объяснена явлением пространственного сжатия струи во входной щели. [c.476]

Исследование влияния закрутки в кольцевых каналах и каналах СЛ01КНЫХ форм с поворотом потока до 180° в рамках обратной задачи проведено в [129]. Техническое приложение таких исследований связано с созданием радиальных МГД-генераторов, у которых в рабочей части необходимо исключить закрутку, возникающую под действием лоренцевых сил. При расчете течения с захфуткой в общем случае неизоэнтропического течения в рамках обратной задачи иснользуется система уравнений (1.121) с независимыми переменными ф и а, приспособленная для расчета течений в сложных каналах. Некоторые результаты работы представлены на рис. 5.2. Наличие закрутки приводит к смещению звуковой липии и увеличению коэффициента расхода но сравнению со случаем нулевой закрутки. [c.208]

Порядок расчета уравновещивающего устройства следующий. Задавшись максимально допустимым смещением рабочего колеса от среднего между стенками корпуса насоса положения, находят минимальный бх и максимальный бц торцовые зазоры и определяют коэффициенты расхода 1ср1 и [Лсрп для обоих торцовых зазоров. Затем задаются рядом значений Ри и для каждого Рп определяют соответствующие обоим торцовым зазорам коэффициенты г] и по формуле (123) и значения 01 и 0ц по графику на рис. 95 находят относительный перепад давлений на колесе А0 = 01—0ц и выбирают такую площадь паза Рд, при которой Д0 имеет наибольшее значение. [c.162]

При износе уплотнения сила давления на торец колеса, прижатый к корпусу, не изменяется. Падение давления на входе в щель, расположенную со стороны неприжатого торца колеса, увеличится из-за увеличения коэффициента расхода. Давление в левой пазухе при смещении колеса вправо снизится. [c.168]

Выигрыш в тепловой экономичности от применения СД для таких турбин достигается исключительно за счет уменьшения удельного расхода теплоты конденсационным потоком, учитываемым первым слагаемым в формуле (Х.З). Коэффициент uiobi при нем, который можно представить в виде aiobi = [1 — Qa — Qo)/Qk] всегда меньше единицы. При этом весь член по абсолютной величине меньше 6<7к- Третье слагаемое 020( 1 — 62)ба, учитывающее перераспределение мощностей, вырабатываемых теплофикационным и конденсационным потоками, для турбин без промежуточного перегрева пара несколько уменьшает общий выигрыш от перехода к КР. Это связано с тем, что с повышением к. п. д. конденсационного потока увеличивается вырабатываемая им мощность, а к. п. д. теплофикационного потока не изменяется. Кроме того, смещение вправо процесса расширения при КР увеличивает при неизменном давлении энтальпию ia отбираемого пара, что при постоянной тепловой нагрузке Qa уменьшает количество отбираемого пара Ga и вырабатываемую им мощность. Вследствие отмеченного общее относительное снижение удельного расхода теплоты 6q теплофикационной ПТУ [c.175]

В двигателях с зажиганием от электрической искры, параллельным расположением цилиндров и общей камерой сгорания, работающих с отдельными поршневыми или коловратными нагнетателями, при достаточно высоком теоретическом коэффициенте зарядки могут быть достигнуты р = = 6 -н- 7 ат. Однако подобные двигатели могут быть выполнены лишь с непосредственным впрыском топлива, так как при использовании на них карбюраторов удельные расходы получаются непомерно большими. В двигателях повышенной мощности с параллельным расположением цилиндров и общей камерой сгорания при наличии смещения фаз впуска и выпуска по схеме фиг. 46 (двигатели гоночных автомобилей и мотоциклов) удается получать при 5000 об/мин р = 10 ат. В автомобильных двухтактных дизелях с клапанно-щелевой (выпуск через клапаны) (см. фиг. 1, б) или щелевой продувкой (см. фиг. 1, б) Pg составляет соответственно 6—8 и 5—5,5 ат. В двигателе Junkers со встречно-движущимися поршнями (см. фиг. 4) было достигнуто Pg = 8 ат. [c.465]

Измерительная диафрагма (Рис. 15.3) — это просто диск с отверстием, хотя существует большое разнообразие их форм. Наиболее широко применяется концентрическая форма диска с центральным круглым отверстием. В других разновидностях форма может быть эксцентрической со смещенным от центра круглым отверстием. Измерительные диафрагмы такой формы используются в тех случаях, когда в газовом потоке имеются конденсирующиеся жидкости или в потоке жидкости присутствуют нераство-ренные газы. В случаях, когда в потоке жидкости присутствуют частицы, полезным может оказаться диафрагма с сегментной формой центрированного круглого отверстия. Перепад давления может быть измерен между точкой, удаленной на расстояние диаметра трубы вверх по потоку, и точкой, удаленной на половину диаметра трубы вниз по потоку от диафрагмы, или же в точках на каждой стороне диафрагмы. Такие устройства имеют согласующий коэффициент С, равный 0.6, и нелинейную зависимость объемного расхода от перепада давления. По сравнению с трубками Вентури измерительные диафрагмы являются более простыми, надежными, создают большие перепады давления (более чем в два раза), более дешевы, но и менее точны (более 1.5%>), они дают также большие потери давления (около 50...70%). Если в потоке жидкости имеются твердые частицы, могут появиться проблемы, связанные с их осаждением и закупоркой отверстия. [c.247]

Коэффициентом Ки устанавливается пропорциональное соотношение между смещением поршня гидроцилиндра и условным смещением золотника, к которому в линеаризованных уравнениях приводится изменение расхода жидкости из-за изменения перепада давления в полостях гидроцилиндра при действии позиционной Нагрузки. От этого коэффициента зависит статическая ошибка, с которой поддерживается заданное положение штока гидроцилин-Дра. При малых утечках жидкости через распределитель и малых [c.293]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...