Коэффициент расхода форсунки

I — коэффициент расхода форсунки смещение поверхности струи. [c.8]

Рис. 4-11. Зависимость коэффициента расхода форсунки от числа Re.

Таким образом, для расчета коэффициента расхода форсунок можно пользоваться [c.67]

При экспериментальном исследовании распыливания жидкости форсунками основными определяемыми величинами являются коэффициент расхода форсунки, распределение диспергированной жидкости по сечению струи, [c.239]

Коэффициент расхода форсунки может быть рассчитан по формуле [c.242]

Коэффициент расхода форсунки и угол конусности [c.53]

Коэффициент расхода форсунки определяется по общепринятой формуле [c.103]

Вода, впрыскиваемая с помощью форсунок в поток газа, под действием аэродинамических сил дробится на отдельные капли, которые при распылении тем мельче, чем больше скорость истечения жидкости относительно потока газа, плотность газа и чем меньше диаметр сопла и коэффициент расхода форсунки, а также вязкость и поверхностное натяжение. [c.39]

Эквивалентная скорость представляет собой скорость истечения из форсунки в том случае, когда поток сплошь заполняет выходное отверстие. Следовательно, знаменатель формулы (33) равен единице, делённой на коэффициент расхода форсунки а. [c.67]

Таким образом, получаем выражение для коэффициента расхода форсунки [c.68]

Как видим, коэффициент расхода форсунки определяется двумя параметрами геометрической характеристикой форсунки [c.68]

Подставляя результат (36) в равенство (35), получаем окончательную формулу для определения коэффициента расхода форсунки [c.68]

Угол раскрытия факела распыленной струи ф и коэффициент расхода форсунки л зависят от геометрических характеристик форсунки d , п, Нк, вх) и вязкости распыляемой суспензии г] . Для тангенциальных форсунок с круглыми и прямоугольными входными канавками [c.329]

Y — удельный вес мазута в Кф — коэффициент расхода форсунки, равный 0,91- 0,99. [c.298]

Теория идеальных центробежных форсунок позволяет определить коэффициент расхода форсунки л, корневой угол распыла а, коэффициент живого сечения ср и толщину пелены. Толщина пелены определяет мелкость распыла жидкости центробежными форсунками. [c.199]

Отношение среднего диаметра капель к диаметру сопла форсунки прямо пропорционально произведению суммы некоторых функций от поверхностного натяжения и от вязкости горючего на коэффициент расхода форсунки и обратно пропорционально некоторой функции от скоростного напора при движении капель в воздухе [c.221]

Коэффициент расхода форсунки Хф зависит от геометрической характеристики Л и от вязкости горючего тпг. С увеличением вязкости закрутка горючего в центробежной форсунке ухудшается, толщина пелены увеличивается и коэффициент расхода растет, оставаясь меньше единицы. Коэффициент расхода струйных форсунок с увеличением вязкости горючего убывает за счет увеличения потерь на трение. При прочих равных условиях коэффициент расхода центробежной форсунки меньше, чем струйной. [c.266]

Коэффициент расхода насоса, 484 Коэффициент расхода форсунки, 373—375 [c.786]

V = fi/ф V 2 Арф/р, где п — число форсунок р. — коэффициент расхода форсунок. [c.299]

КОЭФФИЦИЕНТ РАСХОДА ЦЕНТРОБЕЖНОЙ МЕХАНИЧЕСКОЙ ФОРСУНКИ [c.244]

Специальное экспериментальное исследование позволило для топливоподающей аппаратуры быстроходных дизелей уточнить закон гидравлического сопротивления нагнетательного трубопровода, кроме того, дать аналитическое выражение для определения коэффициента расхода топлива в соплах распылителя, а также рекомендовать для топливоподающей аппаратуры такого тина проверенные экспериментально значения коэффициентов расхода через проходное сечение иод конусом иглы форсунки и через впускные и отсечные окна во втулке плунжера. [c.240]

Зависимость коэффициента живого сечения е, коэффициента расхода g и угла конусности струи ф от геометрической характеристики форсунки представлена на рис. 4-3. [c.52]

Тейлор [Л. 4-20] рассмотрел задачу о движении идеальной жидкости в корпусе центробежной форсунки и определил соотношение размеров воздушного ядра в камере завихрения и выходном сопле, коэффициент расхода и угол конусности струи. При рассмотрении этого вопроса он ввел следующие основные параметры Q — момент скорости на входе в распылитель относительно оси вращения U — скорость истечения U = Y2H q, где Я — полный напор) и — осевая составляющая скорости в выходном сопле, радиус которого Го, г — радиус ядра в сопле при [c.53]

Рис. 4-3. Зависимость коэффициента живого сечения, коэффициента расхода и угла конусности струи от геометрической характеристики форсунки.

Наличие пограничного слоя изменяет коэффициент расхода центробежных распылителей. При больших числах Re, когда пограничный слой очень тонок, влияние его на коэффициент расхода можно не учитывать. Однако, по мере уменьшения числа Re, влияние пограничного слоя усиливается и коэффициент расхода начинает возрастать вследствие замедления вращения жидкости в пограничном слое и соответствующего уменьшения угла конусности струи. При малых числах Re происходит возрастание коэффициентов сопротивления и соответствующее увеличение потерь напора в форсунке, что несколько замедляет рост коэффициента расхода. Изменение коэффициента расхода зависит и от геометрических параметров — соотношения радиусов камеры и сопла (Rj) и соотношения радиуса и высоты камеры, характеризуемого углом а. [c.61]

Зависимость (4-30) изображена на рис. 4-12, где кривая соответствует теоретическому расчету по формуле (4-12), а кружки (О) — опытным данным по формуле (4-30) при п = 0,2 [Л. 4-3]. Наблюдается совпадение расчета с опытом. На этом же рисунке крестики (X) изображают опытные данные при п = 0,3 [Л. 4-15), полученные в области изменения параметров Re = (12 93) 10 А = 1,02 17,7 и D /d = 1,23- - 8,4 при исследовании распыления воды форсункой, изображенной на рис. 4-13. В исследованной области не наблюдалось зависимости коэффициента расхода от числа Re. Влияние параметра L/dg было мало и находилось в пределах точности замеров. [c.63]

Рис. 4-12. Сопоставление коэффициентов расхода реальных форсунок и идеальной форсунки 1о по данным различных исследователей

Результаты исследования форсунки (рис. 4-15) показывают [Л. 4-22] на некоторое увеличение коэффициента расхода при числе Re, меньшем 10 Однако увеличение диаметра сопла при заданном размере камеры не приводит к заметному изменению коэффициента расхода. Зависимость [c.65]

Исследованиями К. Н. Ерастова [153] установлено, что при перепаде давления АР = 8- 5 кГ1см температура подаваемой воды не должна превышать 373° К, так как при = 383° К производительность форсунки снижается, а при дальнейшем повышении температуры жидкости падает до нуля. Даже при повышении давления в форсунке до 30 кГ]см уже при Гда = 473° К коэффициент расхода форсунки падает с 0,5 до 0,4 и ниже. [c.150]

Распределение расходонапряженности Перепад давления в системе питания Температура на входе в форсунку Перепад давления на форсунке Коэффициенты расхода форсунок Гидравлическое переключение струи Величина и направление количества движения струи [c.166]

Начальное распределение капель Коэффициенты расхода форсунок Гидравлическое переключение струи Дробление капель Поверхностный срыв массы Распределение расходонапряженности [c.166]

Коэффициенты расхода форсунок Гидравлическое переключение струи Распределение расходонапряженности Распределение капель по размерам Срывные эффекты Турбулентность Радиальная скорость Поперечная скорость Коэффициент теплопередачи Профиль выделения энергии Потенциал эрозии стенки Потенциал коррозии стенки [c.166]

Коэффициент расхода форсунки, использованной в опытах Джиффена, неизвестен. Мы считали, что, как и для обычной центробежной форсунки, р.ф=0,22. [c.222]

В. В. Талаквадзе [Л. 4-11] рассматривает движение жидкости в камере центробежной форсунки, используя положение о переменности радиуса воздушного вихря. При этом в качестве дополнительного уравнения он использует, вместо условия максимальности расхода, теорему об изменении количества движения. Однако в решении содержатся неточности, приводящие к существенным ошибкам в расчетах коэффициента расхода и угла конусности струи при малых значениях геометрической характеристики форсунки, что подробно рассмотрено Л. А. Клячко (Теплоэнергетика, 1962, № 3). [c.55]

Экспериментальные исследования центробежных распылителей подтверждают вышеизложенные положения. При больших числах Рейнольдса расход жидкости изменяется пропорционально корню квадратному из напора. Тогда коэффициент расхода является у идеальной форсунки функцией геометрической характеристики, а у реальных форсунок — функцией А и геометрических параметров и DJ Iq, учитывающих отклонение от идеальной форсунки (квадратичный закон сопротивления). При небольших числах Re степень зависимости расхода от напора изменяется, что принято выражать переменностью коэффициента расхода, возрастающего по мере уменьшения числа Re. Пределы параметров, при которых расчет можно вести по формулам [c.61]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...