Напряжение дуги — Влияние

Напряжение дуги. Большое влияние на форму шва, а также на долю участия основного металла в металле шва оказывает напряжение на дуге (С7д), зависящее в основном от длины дуги и состава дуговых газов. Для сварочной дуги под флюсом справедливо уравнение [c.157]

I — сварка на спуск 2 — сварка на подъем 3 — влияние напряжения дуги 4 — влияние скорости наплавки при неизменном токе 5 —влияние угла наклона электрода ( —влияние диаметра электрода 7 — влияние числа электродов, включенных параллельно а — ширина ванны I—длина ванны Л — глубина проплавления стрелкой указана [c.164]

Опыт 2, Установить влияние напряжения дуги на форму и размеры валика, коэффициент наплавки, расход флюса и производительность. [c.50]

С повышением мощности сварочного источника (силы тока и напряжения дуги) скорость охлаждения (при прочих равных условиях) понижается, что сказывается и на понижении твёрдости зоны термического влияния. [c.426]

Сваривать швы в потолочном положении гораздо труднее, чем швы других типов. Главным требованием при выполнении сварки в потолочном положении является минимальное напряжение дуги. Электрод располагается углом назад. Рекомендуется увеличивать расход газа, что способствует удержанию расплавленного металла в требуемом пространственном положении. Диаметр электродной проволоки и сила сварочного тока должны быть меньше, чем при сварке в нижнем положении, что обеспечивает уменьшение объема сварочной ванны. Для получения широких швов сварку следует вести с поперечными перемещениями электрода или в несколько проходов. Техника автоматической сварки отличается от техники механизированной тем, что сварщик не участвует в перемещении дуги (сварочного инструмента) вдоль свариваемого соединения. С одной стороны, это исключает влияние на процесс сварки субъективных погрешностей, которые могут возникать из-за недостаточной внимательности или квалификации сварщика, с другой стороны, автоматическая сварка требует более тщательной сборки изделий и более точного позиционирования траектории шва относительно траектории перемещения сварочного инструмента. При автоматической сварке значительно ограничивается возможность манипулирования концом электродной проволоки и, хотя некоторые автоматы снабжают механизмами колебания проволоки, как правило, сварка всех видов соединений производится без этих колебаний. [c.177]

Влияние параметров режима сварки на форму и размеры шва. Форма и размеры шва зависят от многих параметров режима сварки величины сварочного тока, напряжения дуги, диаметра электродной проволоки, скорости сварки и др. Такие параметры, как наклон электрода или [c.111]

Рис. 3.30. Схема влияния диаметра электрода (а) и напряжения дуги (б) на форму шва

На свойства металла шва значительное влияние оказывает качество углекислого газа. При повышенном содержании азота и водорода, а также влаги в швах могут образоваться поры. Сварка в углекислом газе менее чувствительна ю отрицательному влиянию ржавчины. Увеличение напряжения дуги, повышая угар легирующих элементов, приводит к снижению механических свойств шва. Некоторые рекомендации по режимам сварки приведены в табл. 6.13. [c.278]

В принятой программе испытаний была охвачена вся область напряжения дуги t/д (от 25 до 45 В), что позволило установить количественную закономерность влияния сварочного напряжения на форму усиления шва. Вопросы экономичности сварных конструкций освещены в работе [265]. [c.75]

Для установления оптимальных режимов сварки листов толщиной 6 мм изучено влияние величины сварочного тока, напряжения дуги и продолжительности сварки на геометрические параметры точки и ее механические свойства [18]. Удовлетворительное формирование точек достигается при сварочном токе 400—500 А, продолжительности сварки I—3 с, скорости подачи электродной проволоки 5,0—6,7 м/мин и напряжении дуги 30—40 В. [c.170]

Влияние напряжения дуги (длины дуги) на содержание газов в металле шва при сварке под флюсом [c.80]

Влияние напряжения дуги (длины дуги) на содержание газов в наплавленном металле при ручной сварке открытой дугой [c.81]

Влияние тока, расхода газа и его давления на эффективный к. п. д. т] , эффективную тепловую мощность q и напряжение дуги и плазменной струи, выделенной из столба дуги, представлено на рис. 66. [c.99]

Проверка конденсатора. Для устранения обгорания контактов прерывателя и увеличения напряжения на электродах свечей параллельно контактам включают конденсатор. Применяемые конденсаторы не полностью устраняют искрение контактов. Обычно при работе двигателя на средних эксплуатационных режимах наблюдается слабое искрение контактов прерывателя, не вызывающее их значительного износа. При работе на малых оборотах холостого хода искрение усиливается, а при запуске двигателя в некоторых случаях может появляться неустойчивая электрическая дуга, поэтому некоторое искрение контактов прерывателя не является признаком неисправности конденсатора. На образование дуги большое влияние оказывают ток в момент разрыва контактов ( ток разрыва ), скорость разрыва контактов (число оборотов двигателя), емкость конденсатора, а также и неисправности в цепи конденсатора, коррозия или ослабление крепления конденсатора с массой, обрыв провода, короткое замыкание (пробой) конденсатора и ухудшение качества его изоляции. [c.124]

Режим автоматической наплавки под слоем флюса оказывает суш,ественное влияние на производительность процесса, формирование валика наплавленного металла и его физико-механические свойства. Режим наплавки определяется следующими параметрами диаметром электрода, напряжением дуги, силой сварочного тока, скоростью наплавки, скоростью подачи проволоки, вылетом электрода, шагом наплавки, смещением электрода с зенита. [c.149]

Режим автоматической наплавки под флюсом оказывает существенное влияние на производительность процесса, формирование валика на плавленного металла и его физико механические свойства. Режим на плавки определяется следующим параметрами диаметром электро да, напряжением дуги, силой сва рочного тока, скоростью наплавки. [c.103]

Коэффициенты 2 и являются переменными величинами, зависящими не только от марки флюса и рода тока, но и от режима сварки. В связи с недостаточной изученностью в настоящее время влияния отдельных составляющих режима на плавление флюса приходится ограничиваться лишь областью наиболее часто применяемых режимов. Как известно, изменение сварочного тока сопровождается соответствующим изменением напряжения дуги. На фиг. 5 представлен график 1 = f (I) для рекомендованных рабочих режимов при сварке в стык металла толщиной до 20 мм, а также при сварке угловых швов тавровых соединений в лодочку при размере катета шва до 12 X 12 мм [1], [22]. Из графика видно, что в интервале изменения тока от 200 до 1600 а наблюдается линейная зависимость между напряжением и током, соответствующая уравнению [c.43]

С/д — напряжение дуги, в к — коэффициент, учитывающий влияние переменного тока на мощность дуги. При постоянном токе к= при переменном токе в зависимости от состава окружающей атмосферы и характеристики источника питания к=0,7—0,97 г]эф — отношение эффективной тепловой мощности сварочной дуги к полной тепловой мощности. [c.286]

Влияние режима сварки на переход кремния и марганца из флюса в шов и на степень выгорания углерода, титана, алюминия, хрома, содержащихся в проволоке, обусловлено изменением времени взаимодействия жидких металла и флюса и изменением отношения количества расплавленного флюса к расплавленному металлу. С повышением напряжения дуги возрастает продолжительность накопления капли на конце проволоки (электрода) и перелета ее через дуговой промежуток в сварочную ванну, т. е. увеличивается продолжительность контактирования (взаимодействия) жидких металла и флюса в дуговом промежутке. Возрастает при этом также количество расплавленного флюса по отношению к жидкому металлу капель. Благодаря этому реакции взаимодействия жидких металла и флюса протекают полнее. С увеличением сварочного тока, наоборот, уменьшается продолжительность образования капель и перелета их через дугу в ванну, а количество расплавляемого флюса уменьшается. [c.53]

Рис. 29. Влияние напряжения дуги на пере.ход марганца и кремния в наплавленный металл (на содержание их в пятом слое наплавки) при сварке малоуглеродистой электродной проволокой диаметром 2 мм под флюсом, содержащий 49% 5102 и 42% МпО, прн /св = =300 а, Уев = 15 м/тс (содержание в проволоке 0,5 Мп и следы 51)

Влияние режима сварки в углекислом газе на переход элементов в шов. Опытами установлено, что химический состав металла шва зависит не только от состава основного и электродного металлов, но и от изменения параметров режима сварки, особенно напряжения дуги и сварочного тока (табл. 4). С увеличением сварочного тока при прочих равных условиях содержание элементов-раскислителей в наплавленном металле возрастает, а при повышении напряжения дуги уменьшается. [c.61]

В шве при прочих равных условиях увеличивается, можно сделать вывод, что в условиях дуговой сварки в углекислом газе время взаимодействия жидкого металла с газом больше влияет на окисление элементов, чем температура и удельная поверхность контактирования взаимодействующих фаз. Этим, по-видимому, и обусловлено более значительное влияние изменения напряжения дуги по сравнению с изменением сварочного тока на выгорание элементов, так как напряжение дуги больше влияет на время переноса электродного металла через дуговой промежуток, чем величина сварочного тока. [c.63]

Изменение скорости сварки обычно сопровождается соответствующим увеличением сварочного тока и напряжения дуги. При этом время взаимодействия жидкого металла и газа изменяется в небольшой степени. Поэтому увеличение или уменьшение скорости практически не влияет на выгорание элементов при сварке в углекислом газе. Влияние скорости сварки на химический состав металла шва в основном сводится к изменению долей основного и электродного металлов в шве. [c.63]

Рис. 34. Влияние количества подаваемого в зону сварки углекислого газа на химический состав металла шва (сварочный ток 400 а, напряжение дуги 80 в, скорость сварки 12,5 м час)

Влияние напряжения дуги на содержание азота и образование пор в шве при сварке в углекислом газе [c.65]

Общая ширина зоны термического влияния и размеры отдельных ее участков, а также максимальная твердость металла зависят от условий нагрева и охлаждения, определяемых величиной сварочного тока, напряжением дуги, скоростью сварки, толщиной свариваемого металла, температурой окружающей среды и т. д. [c.82]

Рассмотрим влияние режима сварки на форму и размеры шва, выполняемого в нижнем положении. Параметрами режима сварки под флюсом являются сварочный ток, напряжение дуги, скорость сварки. [c.126]

Влияние напряжения дуги на ширину проплавления при сварке переменным током [c.128]

В табл. 19 и 20 приведены данные, характеризуюш,ие влияние напряжения дуги на ширину проплавления при сварке постоянным и переменным током. [c.128]

Влияние рода тока и марки флюса на форму шва. При сварке постоянным током существенное влияние на глубину провара, высоту усиления шва и коэффициент плавления электрода оказывает полярность тока. При автоматической и полуавтоматической дуговой сварке под флюсом постоянным током прямой полярности (катод на электроде, анод на изделии) при неизменных величинах сварочного тока, напряжения дуги и скорости сварки скорость плавления проволоки (и, следовательно, коэффициент наплавки) больше, а расплавление основного, металла меньше, чем при обратной полярности. Это обусловлено тем, что при сварке под флюсом на катоде, как правило, выделяется больше тепла, чем на аноде (см. 2). Однако при сварке под флюсом постоянным током сталей (в частности, высоколегированных) и ряда других металлов чаще применяют обратную полярность, при которой больше расплавляется основной металл. [c.132]

Влияние напряжения дуги при сварке в углекислом газе на долю электродного металла в шве и его химический состав [c.211]

Влияние параметров режима сварки на форму и размеры шва. Форма и размеры шва зависят от многих параметров режима сварки величины сварочного тока, напряжения дуги, диаметра электродной проволоки, скорости сварки и др. Такие параметры, как наклон электрода или изделия, величина вылета электрода, грануляция флюса, род тока и нол)1рность и т. п. оказывают меньп1ее влияние на форму и размеры шва. [c.34]

Основные параметры режима механизированной сварки (автоматической и полуавтоматической) под флюсом и в защитных газах, оказывающие существенное влияние на размеры и форму швов, — сила сварочного тока, плотность тока в электроде, напряжение дуги, скорость сварки, химический состав (марка) и граггуляция флюса, род тока и ого полярность. [c.185]

Сварочные деформации предотвращают обычными методами, применяемыми при изготовлении сварных конструкций. Вместе с тем режимы сварки аустенитных сталей должны характеризоваться высокими скоростями, пониженным напряжением дуги и минимальным током. Полностью предотвратить образование горячих трещин предварительным подогревом или созданием принудительного сжатия металла шва и околошовных зон при помощи специальных приспособлений невозможно. В конструкциях, работающих при температуре до 600—650° С, эффективным средством борьбы с горячими трещинами является выполнение шва с аустенитно-ферритной структурой. Для этого применяют электроды и сварочные проволоки с повыщенным содержанием ферритообразующих элементов (хрома, молибдена, вольфрама и ниобия). В связи с вредным влиянием углерода на стойкость сварных швов при сварке сталей типа Х18Н10Т не рекомендуется применять проволоку, имеющую на поверхности следы графитовой смазки. [c.145]

Таким образом, сила сварочного тока и напряжение дуги оказывают противоположное действие на форму шва. Поэтому для получения шва оптимальной формы увеличение силы сварочного тока при увеличении толш ины свариваемого изделия должно обязательно сопровождаться соответствующим повышением напряжения дуги. С увеличением скорости сварки столб дуги отклоняется в сторону, противоположную направлению сварки, из-под дуги вытесняется больше жидкого металла и толщина его слоя уменьшается. Жидкий металл под дугой имеет высокое термическое сопротивление и препятствует поступлению теплоты от дуги к нерасплавленному металлу. Поэтому при возрастании скорости сварки вначале наблюдается увеличение глубины проплавления, затем при дальнейшем увеличении скорости сварки влияние уменьшения погонной энергии (количество энергии на единицу длины шва) становится преобладающим, в результате глубина провара и площадь сечения шва уменьшаются. С увеличением скорости сварки уменьшаются остальные размеры шва, включая его ширину (рис. 77). Уменьшается также расстояние / от электрода до фронта плавления. [c.144]

Рис. 14.7. Влияние силы сварочного тока и напряжения дуги на относительную массу шлака при наплавке под легирующими керамическими флюсами КС-Р9Р и КС-Х12Т низкоуглеродистой электродной проволокой

Рис. 66. Влияние на эффективную тепловую мощность <7 плазменной струи, выделенной из столба дуги, на эффективный к. п. д. плазменного нагрева изделия ri , на напряжение дуги I , тока дуги / (углубление электрода /=30 мм, диаметр электрода с1э= 6 мм, расход аргона 1/дг = = 2,37-ь4,2 нмУч, диаметр сопла d = = 6 мм, диаметр канала d = 8 мм, расстояние сопла до изделия Л = 15 мм

На рис. 2-38 дана зависимость напряжения дуги от ее длины. Эта зависимость, как и следовало ожидать, линейная при длине дуги, превосходящей 1 см. Материал плавких вставок и их диаметр оказывает некоторое влияние на напряжение дуги, но выражено оно неясно и в большинстве случаев лежит в пределах невы-сокой в данном случае точности измерений. 6 [c.37]

Ченйю глубины провара. Ширина шва растет с увёЛйчй-нием диаметра электрода. При дуговом процессе напряжение дуги мало влияет на глубину провара, но зато связано прямой зависимостью с шириной шва — с повышением напряжения ширина шва увеличивается. При сварке вручную покрытыми электродами напряжение дуги изменяется в узких пределах (18—22 В), и поэтому не является элементом режима, за счет которого можно изменять ширину шва. Ширина шва в этом случае изменяется в результате поперечного колебания конца электрода. Глубина провара также зависит от амплитуды колебания конца электрода — чем меньше амплитуда, тем больше провар. Повышение скорости сварки до некоторого значения, зависящего от конкретных условий, приводит к увеличению глубины провара. Ширина шва связана со скоростью сварки обратной зависимостью — чем больше скорость, тем меньше ширина. В пределах естественных изменений, связанных со сваркой на морозе или при нагреве металла солнцем (от —60 до -f80° ), начальная температура свариваемого изделия практически не оказывает влияния на глубину провара и ширину шва. Существенные изменения в сторону увеличения наблюдаются при предварительном подогреве до 500 °С, [c.88]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...