Скорость охлаждения сварки

Сварка технического титана. В настояш,ее время сварка технического титана и его сплавов производится автоматически, а ручная сварка — вольфрамовым и плавящимся электродом в среде аргона и гелия. Ввиду того что титан имеет высокую склонность к росту зерна при высоких температурах и характеризуется малой скоростью охлаждения, сварку ведут на минимально возможной погонной энергии. [c.321]

Сплавы 1-й гр. (а) свариваются хорошо при содержании до 5—5,5% Л1 и до 2,5% Sn (ВТ5 и ВТ5-1). Механич, св-ва сварных соединений этих сплавов близки к свойствам основного металла. В пределах интервалов оптимальных скоростей охлаждения сварку а-сплавов следует вести с миним. возможной погонной энергией дуги (наибольшей скоростью охлаждения). Сварные соединения сплавов с 2—5% Ми 1—2% Мп (0Т4-1, 0Т4, ВТ4), [c.155]

Ручная и полуавтоматическая сварка стальных конструкций должна производиться при температуре воздуха не ниже указанной в табл. 6. Сварку при отрицательных температурах (без подогрева) производят электродами с покрытием рутилового или основного типа при толщине стали до 20 мясо свойствами не ниже свойств электродов Э-42, при толщине стали не более 20 мм — электродами со свойствами электродов не ниже Э-42А. Автоматическую сварку конструкций из углеродистой и низколегированной сталей при отрицательных температурах воздуха до —20°С разрешается вести по той же технологии, что и для положительных температур. При более низких температурах воздуха автоматическая сварка может производиться только по специально разработанной технологии, предусматривающей увеличение тепловложения и снижение скорости охлаждения. Сварка в среде углекислого газа при отрицательных температурах не рекомендуется. [c.161]

При увеличении скорости охлаждения (сварка на больших скоростях) уменьшается количество выделяющейся в шве. пластинчатой карбидной фазы, которая является местом локализации остаточных напряжений. [c.414]

В связи с этим необходимо учитывать условия, в которых осуществляется технологический процесс сварки химический состав, размеры и толщину свариваемого металла температуру окру каю-щего воздуха режим сварки, определяющий долевое участие основного металла в формировании шва скорость охлаждения металла шва и зоны термического влияния (з. т. в.) химический состав присадочных материалов их долевое участие в формировании шва, характер протекающих в капле, дуге и сварочной ванне реакций величину пластических деформаций растяжения, возникающих в металле шва, и з. т. в. при его охлаждении. [c.171]

Поэтому при проверке пригодности принятого режима и определении температуры подогрева при сварке закаливающихся сталей достаточно использовать результаты стандартных испытаний стали по методике ИМЕТ-1 или валиковой пробы, на основании которых можно получить зависимости изменения конечных механических свойств металла околошовной зоны от скорости охлаждения и длительности пребывания выше Ас . По этим данным можно установить интервал скоростей охлаждения, ограничивающий область частичной закалки стали в зоне термического влияния, и выбрать расчетное значение по допускаемому проценту мартенсита в структуре и благоприятному сочетанию механических свойств. [c.233]

Теория распространения теплоты при сварке позволяет рассчитывать скорости охлаждения и время пребывания металла зоны термического влияния в определенном интервале темпера- [c.234]

Для расчета скорости охлаждения при сварке 1-го слоя шва Б формулы (46) и (47) следует подставлять не истинные значения погонной энергии и толщины металла S, а приведенные [c.236]

При выборе марки стали на стадии проектирования сварной конструкции может возникнуть необходимость ориентировочной оценки необходимости подогрева перед сваркой. Для приближенной оценки влияния термического цикла сварки па закаливаемость околошовной зоны и ориентировочного определения необходимости снижения скорости охлаждения за счет предварительного подогрева можно пользоваться так называемым эквивалентом углерода. Если при подсчете эквивалента углерода окажется, что Сэ < 0,45%, то данная сталь может свариваться без предварительного подогрева если Сд 0,45%, то необходим предварительный подогрев, тем более высокий, чем выше значение Сэ. [c.239]

Сталь легированная (аустенит склонен к переохлаждению), зона термического влияния узкая, скорость охлаждения после сварки большая. Наблюдается рост зерна аустенита и укрупнение структуры. В этой зоне прочность металла повышается. но пластичность резко падает, часто до нуля (рис. 305,е). [c.399]

Горячая сварка — это способ, при котором осуществляются предварительный и сопутствующий нагревы изделия до 600—700° С с последующим медленным охлаждением. Такой процесс уменьшает скорость охлаждения металла сварочной ванны и околошовной зоны, что обеспечивает полную графитизацию металла шва и отсутствие отбела в околошовной зоне, а также исключает возможность появления сварочных напряжений, [c.94]

Исключить или уменьшить вероятность образования мартенсита на втором участке околошовной зоны можно снижением скорости охлаждения, что достигается увеличением погонной энергии сварки или подогревом изделия. [c.95]

Средняя температура капель электродного металла, поступающих в ванну, увеличивается с увеличением плотности тока и составляет при сварке сталей от 2200 до 2700 С, т. е. характеризуется значительным перегревом. Температура сварочной ванны при дуговой сварке также характеризуется значительным превышением над точкой плавления, перегрев составляет 100—500° С. Высокая температура способствует высокой скорости протекания реакций, однако из-за больших скоростей охлаждения реакции при сварке обычно не успевают завершиться полностью. [c.26]

В пробе Кировского завода, изменяя толщину металла в зоне выточки, а также применяя дополнительные подогрев или охлаждение, меняют скорость охлаждения металла при сварке и степень его подкалки. По этим показателям судят о сопротивляемости металла образованию холодных трещин. [c.43]

Влияние скорости охлаждения в наибольншй степени проявляется при дуговой сварке однослойных угловых hibob и последнего слоя многослойных угловых и стыковых швов при нало кепии их на холодные, предварительно сваренные швы. Металл многослойных швов, кроме последних слоев, подвергающийся действию повторного термического цикла сварки, имеет более благоприятную мелкозернистую структуру. Поэтому он обладает более низкой 1 ритической температурой перехода в хрупкое состояние. [c.216]

При сварке низкоуглеродистых горячекатаных (в состоянии поставки) сталей при толш,ине металла до 15 мм па обычных режимах, обеспечивающих небольшие скорости охлаждения, структуры металла шва и околошовной зоны примерно такие, как было рассмотрено выше (рис. 109). Повышение скоростей охлаждения при сварке на форсированных режимах металла повышенной толщины, однопроходных угловых швов, при отрицательных температурах и т. д. может привести к появлению в металле шва и околошовной зоны закалочных структур на участках перегрева и полной и неполной рекристаллизации. [c.217]

Сварка на повышенных силах тока приводит к получению металла швов с пони/кенными показателями пластичности и ударной вязкости, что вероятно объясняется повышеппыми скоростями охлаждения. Свойства металла шва, выполненного на обычных режимах, соответствуют свойствам металла шва, выполненного электродами типа Э50А. В промышленности находит применение и сварка в углекислом газе порошковыми проволоками. Технология этого способа сварки и свойства сварных соединений примерно те же, что и при использовании их при сварке без дополнительной защиты. [c.227]

Для снижения скорости охлаждения околошовной зоны с целью получения в ней структур, обладающих некоторым запасом пластичности, достаточным для предотвращения образования трещин под действием термодеформационного циклaJ при сварке зтих [c.230]

С целью возможности быстрого определения фактической скорости охлаждения при наплавке валика на лист для некоторых частных случаев расчеты могут быть номографированы. На рис. 119 приведена номограмма для расчета скорости охлаждения около-шовной зоны при толщине металла 5—36 мм. Для многослойной сварки стыковых и угловых швов скорость охлаждения при сварке 1-го слоя шва может быть определена по формуле (46) однако для приближения расчетной схемы к действительной картине ввода теплоты в изделие при сварке 1-го слоя необходимо для погонной энергии ввести поправочный коэффициент учитывающий разделку шва, и коэффициент приведения толщины (табл. 60). При сварке 1-го слоя шва стыкового соединения [c.236]

Таким образом, для определения длительности нагрева выше температуры Т сначала рассчитывают максимальную температуру тах, до которой нагревался металл в данной точке. Затем вычисляют безразмерную температуру 6 и по номограмме рис. 120 находят /з или /3. После этого, определив предварительно q , соответствующую принятому режиму сварки или наплавки, по формуле (48) или (49) определяют длительность нагрева Многочисленные исследования позволили определить диапазон скоростей охлаждения металла зоны термического влияния Awoxn, в котором не возникают треш ины и получается удовлетворительное сочетание механических свойств (табл. 61). [c.237]

Сварка на режимах, при которых скорость охлаждения около-шовной зоны выше верхнего предела, вызывает резкое снижение пластичности металла зоны термического влияния за счет ее закалки режимы, приводящие к слишком малой скорости охлаждения (ниже нилл него предела, указанного в табл. 61), снижают пластичность н вязкость вследствие чрезмерного роста зерна. Если сталь нодвер кена резкой закалке, то может оказаться, что при всех скоростях охлаждения в околошовной зоне образуется мартенситпая структура в таком количестве, нри которол пластичность металла будет низкой. [c.237]

Таким образом, при установлении режима сварки закаливаюш ихся сталей необходимо рассчитать режим сварки по условиям получения швов заданных геометрических размеров и формы рассчитать действительную скорость охлаждения Woxn металла зоны термического влияния (в за-висимости от условий проведения сварки) 7-g] и результаты расчета сравнить с данными [c.238]

Полученная температура предварительного подогрела должна быть проверена и откорректирована путем определения действительных скоростей охлаждения Юохл при сварке на принятых режимах и сопоставления результатов расчета с рекомендуемым для данной марки стали диапазоном допустимых скоростей охлаждения. [c.240]

Увеличение степени легирования при повышенном содержании углерода повышает устойчивость аустенита, и, практически, при всех скоростях охлаждения околошовной зоны, обеспечивающих удовлетворительное формирование шва, распад аустенита происходит в мартенситной области. Подогрев изделия при сварке не снилгает скорости охлаждения металла зоны термического влияния до значений, меньншх, чем w p, более того, способствует росту зерна, что вызывает снижение деформационной способности и приводит к возникновению холодных трещин. [c.241]

Температуру предварительного подогрева при сварке пизко-легировапных сталей с новышепным содержанием углерода назначают в соответствии с результатами расчета, выполненного по методике, изложенной в 1 данной главы. Расчетную скорость охлаждения при температуре наименьшей устойчивости аусте-нита принимают для стали данной марки в зависимости от характера термообработки до и после сварки и т[)ебопаний к свойствам сва])ного соединения. [c.250]

Если сталь перед сваркой подвергают термообработке, но после сварки отпуск певозможен из-за крупных размеров конструкции, то сталь данной марки можпо использовать для изготовления такой конструкции только в том случае, если не предъявляется жестких требований к равнопрочности сварного соеди-иеиия и основного металла в условиях статического нагружения. Для обеспечения свойств сварного соединения, гарантирующих требуемую его работоспособность, критерием необходимой температуры подогрева будет диапазон скоростей охлаждения Аи опт, обеспечивающий необходимый уровень механических свойств в околошовной зоне. [c.251]

Температуру предварительного подогрева при сварке низколегированных сталей с повышенным содержанием углерода рассчитывают по методике, изложенной в 1 данной главы, причем расчетную скорость охлаждения Аи опт или Шд в зависимости от характера термообработки до и после сварки и требований к свойствам сварных соединений выбирают на тех же основаниях, что и при ручпой дуговой сварке. [c.254]

Низкие скорости охлаждения околошовпой зоны при электро-шлаковой сварке приводят к длительному пребыванию ее в области высоких температур, вызывающих рост зерна и охрупчивание металла. Поэтому после алектрошлаковой сварки низколегированных сталей с повышенным содержанием углерода и среднелегированных высокопрочных сталей необходима высокотемпературная термообработка сваренных изделий для восстановления механических свойств до необходимого уровня. Время с момента окончания сварки до проведения термообработки должно быть регламентировано. [c.257]

В первом случае хрупкость, связанная с крупным зерном, представляет опасность не только для околошовной зоны, но и для металла сварного шва. В некоторой степени она может быть уменьшена, если применять сварочные материалы, даюн ,ие состав металла швов, который при сварочных скоростях охлаждения позволяет получить не чисто ферритную структуру, а с некоторым содержанием мартенситной составляющей. 9то возможно при сварке сталей, содержащих Сг 18%, и достигается введением в металл шва углерода, азота, никеля, марганца. В зависимости от свойств такого закаленного при сварке металла шва выбирают и реячим последующей термообработки. Обычно появление такой гетерогенной структуры снижает коррозионную стойкость сварных соединений в ряде химически агрессивных сред. [c.274]

Высокие скорости охлаждения металла шва и зоны термического влияния, соответствующие термическому циклу сварки, приводят к отбеливанию чугуна, т. е. появлению участков с выделениями цементита той или иной формы в различном количестве. Высокая твердость отбеленных участков практически лшпает возможности обрабатывать чугуны режущим инструментом. [c.324]

Для оценки влияния термического цикла сварки па структуру и свойства различных зон сварного соединения рассмотрим нсев-добинарную диаграмму состояний Fe — С — Si, связав ее с распределением температур в шве и околошовной зоне (рис. 152). Шов представляет собой металл, полностью расплавлявшийся. В зависимости от скорости охлаждения структура его будет представлять собой белый или серый чугун, с различным количеством структурно-свободного углерода. [c.325]

Холодная сварка чугуна электродами, составы которых приведены в табл 92, положительных результатов не обеспечивает, так как при больших скоростях охлаждения, соответствующих даннылг условиям проведения сварки, образуется структура белого чугуна в И1ве и высокотемнерату1)иой области околошовной зоны, а также происходит резкая закалка металлической основы участков зоны термического влияния, нагревающихся в процессе сварки выше температуры Ас . Возникающие при этом деформа- [c.330]

Если выполнить наплавку на чугун электродами, предназначенными для сварки углеродистых или низколегированных конструк-циошП)1х сталей, то в 1-м слое дан<е при отиосительио небольшой доле участия основного металла получится высокоуглеродистая сталь, которая при скоростях охлаждения, имеющих место в условиях сварки без предварительного подогрева изделия, приобре- [c.333]

Холодная сварка — это сварки бег предварительного нагрева изделия. Этот способ требует меньших затрат, при этом имеется возмоююсть варьировать в боль-im-ix пределах химическим составом металла шва. Но при наложеиин валика на холодную поверхность чугуна вследствие быстрого отвода тепла металл наплавленного валика получится твердым и хрупким. В околошовной зоне на первом участке неполного расплавления, ограниченном температурами II50—1250° С, при большой скорости охлаждения образуется белый чугун, а на втором участке, где при нагреве от наплавки валика образовался аустеиит, большая скорость охлаждения и. химический состав чугуна приводят к его переохлаждению с образованием твердой и хрупкой структуры мартенсита. [c.95]

Зависимости е от температуры были получены на скоростном дилатометре FORMASTER при характерном термическом цикле для сварки скорость нагрева 200 град/с, скорость охлаждения 30 град/с. Варьирование скорости охлаждения [c.284]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...