Точка мартенситная верхняя

Торможение текстурное 70 Точка мартенситная верхняя --нижняя 207 [c.400]

Изотермическая закалка — нагрев стали до температуры на 30—50° С выше верхней критической точки, выдержка при этой температуре и охлаждение в среде, имеющей температуру на 30—100° С выше температуры начала мартенситного превращения (кривая IV на фиг. 65). Выдержка при этой температуре приводит к полному превращению аустенита (в интервале а — 6) с получением твердости в пределах 40 ч- 50. Применение [c.114]

Ступенчатая закалка — нагрев стали до температуры на 30—50° С выше верхней критической точки, выдержка при этой температуре, о.хлаждение в среде, имеющей температуру на 20—40° С выше температуры начала мартенситного превращения (кривая IJJ, на фиг. 65), выдержка в ней для выравнивания температуры по всему сечению детали и окончательное охлаждение на воздухе или в масле. [c.120]

Сварка на режимах, при которых скорость охлаждения околошовной зоны больше верхнего предела, вызывает резкое снижение пластичности металла зоны термического влияния за счет ее закалки режимы, приводящие к слишком малой скорости охлаждения (меньше нижнего предела, указанного в табл. 7.1), снижают пластичность и вязкость вследствие чрезмерного роста зерна. Если сталь подвержена резкой закалке, то возможно, что при всех скоростях охлаждения в околошовной зоне образуется мартенситная структура в таком количестве, при котором пластичность металла будет низкой. [c.286]

Характерная особенность мартенситного превращения заключается в том, что изотермическое превращение, т. е. при постоянной температуре, может происходить полностью только в исключительных случаях — у сталей или сплавов, точка М которых лежит ниже 0° и при глубоком их охлаждении. Некоторое количество аустенита может добавочно превратиться в мартенсит изотермически, при выдержке в верхней части области мартенситного превращения, т. е. вблизи точки МнИВ обычных условиях возможно. [c.203]

Нижняя мартенситная точка определяется гораздо труднее, чем верхняя особенно если она лежит при очень низких температурах. [c.312]

Промежуточное превращение переохлажденного аустенита протекает в температурной области между перлитным и мартенситным превращениями с образованием структуры, называемой бейнитом (см. рис. 3.5, г, д). Бейнит состоит из перенасыщенного твердого раствора углерода в Fe и цементита. Различают верхний и нижний бейнит. Верхний бейнит образуется в интервале температур 550..J50 °С и имеет строение, напоминающее строение перлита. Нижний бейнит образуется обычно в интервале температур от 350 °С до точки М и имеет игольчатое строение, похожее на строение мартенсита. [c.45]

Если повреждение было вызвано нагревом стенки трубы до температуры, превышающей верхнюю критическую точку, то края разрыва часто имеют мартенситную структуру (фиг. 4). Это указывает на температуру металла перед разрывом и на сильную закалку, вызванную 5—1181 [c.65]

На рис. 53 представлены две С-образных кривых изотермического превращения аустенита прй различной степени переохлаждения. Верхняя часть С-образных кривых, охватывающая область температур от точки Ai до температуры примерно 550° С, характеризует перлитные превращения А Я). Нижняя часть С-образных кривых, охватывающая область температур примерно от 550° С до температуры начала мартенситного превращения М ), характеризует бейнитное (промежуточное) превращение (Л -> 5), [c.153]

Следовательно, быстрое охлаждение приводит к закалке стали. Из этого можно сделать вывод, что для обеспечения закалки стали ее надо охладить с такой скоростью, чтобы не успели произойти процессы распада аустенита в верхней области температур. Линия Ук, проведенная из критической точки и характеризующая минимальную скорость охлаждения аустенита без распада в верхней области температур, должна быть, касательной к первой С-об-I разной кривой. Такая скорость необходима для обеспечения пере-I охлаждения аустенита до мартенситного превращения ее называют критической скоростью закалки. [c.154]

Критические точки распада аустенита в феррито-цементитные смеси (перлит, сорбит, троостит), смещенные переохлаждением до уровня линии АВ (верхний район превращений — 700—500°), обозначаются Аг (в отличие от равновесной точки Аг ), а точка, соответствующая началу образования мартенсита (линия СО),— Л/н. Как показывает рис. 81, положение мартенситной точки не зависит от скорости охлаждения. [c.121]

Наименьшая скорость охлаждения, при которой аустенит переохлаждается до мартенситной точки и в структуре стали появляется мартенсит, называется нижней критической скоростью закалки ( н.к)- Наименьшая скорость охлаждения, соответствующая исчезновению критической точки Аг и, следовательно, исчезновению троостита из структуры, называется верхней критической скоростью закалки (Ув.к ) или просто критической скоростью закалки. [c.121]

На этой диаграмме, построенной в координатах температура — время, имеется ряд линий горизонтальная в верхней части диаграммы, соответствующая точке Асу (723°), и две горизонтальные в нижней части диаграммы. Одна из нижних линий соответствует точке — точке начала мартенситного превращения. Эта точка на диаграмме изотермического распада аустенита обозначается — М . В эвтектоидной углероди- [c.177]

Аг — нижняя критическая точка при охлаждении Л з — верхняя критическая точка при охлаждении М — температура начала мартенситного превращения Мд — температура конца мартенситного превращения [c.3]

Количество остаточного аустенита после закалки с охлаждением до комнатной температуры зависит от состава исходного аустенита и фактически связано с положением верхней мартенситной точки. С увеличением содержания углерода точка Мд снижается (см. рис. 118) и количество остаточного аустенита при комнатной температуре возрастает. Например, при закалке из аустенитного состояния в сталях с 0,6 и 1,2% С это количество равно соответственно 2 и 20%. [c.237]

Закалка изотермическая производится путем нагрева изделий на 30—50°С выше верхней критической точки с последующим быстрым охлаждением в расплавленных солях с заданной температурой (250—500°С), выдержкой в этой среде при температуре на 20—ЮО С выше температуры качала мартенситного превращения для стали данной марки, обеспечивающей полный распад аустенита, а затем ускоренное илн замедленное охлаждение до комнатной температуры. [c.65]

В машиностроении применяются самые разнообразные легированные стали, которые с точки зрения сварки целесообразно классифицировать по структуре, получающейся при нагреве свыше верхней критической точки и охлаждении на воздухе. По этому признаку стали разделяются на следующие классы ферритные, перлитные,-мартенситные, аустенитные и карбидные. Каждый класс сталей с точки зрения сварки имеет свои особенности. [c.250]

Хром применяется в жаростойких сплавах в количестве 2—35 /о- Из диаграммы состояния системы железо — хром ясно, что мартенситные стали содержат 2—14 /о Сг, а ферритные 14—35 /о Сг. Однако эти границы могут сдвигаться из-за присутствия других элементов. Например, элементы, способствую-ш,ие устойчивости аустенита (углерод, азот, марганец и никель), расширяют область мартенситных сталей в сторону большего содержания хрома, в то время как кремний, вольфрам, молибден, титан, ниобий и алюминий сужают ее, снижая верхний предел содержания хрома. [c.669]

Однако эта точка зрения в настоящее время требует существенного уточнения в связи с результатами последних работ Г. В. Курдюмова и О. П. Максимовой [190, 39], а также наших исследований (см. 3, гл. V) активизирующего влияния малой пластической деформации аустенита на мартенситное превращение. Эти работы показали, что по мере приближения температуры деформации аустенита к н, особенно при смещении ее в верхнюю область температурного интервала мартенситного превращения, активизирующий эффект малой пластической деформации существенно возрастает. Таким образом, этот вопрос следует рассматривать не только с позиций наличия или отсутствия стабилизирующего эффекта, но и исходя из меньшего или большего активизирующего влияния пластической деформации. [c.207]

Отливки с очень тонкими сечениями (например, 3 мм) могут быть отлиты с белым изломом из чугуна с 1,8% Собш,- Последующим отжигом в течение Va часа при 950° С достигается достаточно высокая вязкость. Для большинства практических случаев желательно содержание около 5о/о 81. При значительном превышении кремния и снижении содержания никеля наблюдается увеличение твёрдости отливок при нагревах в пределах 500—700° С. Это объясняется разложением части аустенита в мартенсит. Жаростойкость при этом падает. При содержании кремния выше 6% (при 200/о Ni) иля сверх 7% (при 15% Ni) избыточное его количество не удерживается в твёрдом растворе и образует хрупкие твёрдые силициды железа. Снижение никеля против приведённых в табл. 62 пределов не рекомендуется при содержании хрома 1,8— 2% во избежание распадения аустенита при нагревах. Если отливки не подвергаются длительным нагревам выше 600° С, то допускается снижение содержания никеля до 13% с сохранением стойкой обрабатываемой аустенитной структуры. При содержании никеля ниже 13 /о получается твёрдый мартенситный чугун, который подвержен объёмным изменениям при повторных нагревах и охлаждениях. Верхний предел содержания никеля можно доводить до 2uo/q, например, во избежание наклёпа в отливках, подверженных поверхностным механическим воздействиям. [c.54]

Полная закалка (фиг. 65, кривая 1 ) заключается в нагреве стали до температуры выше верхней критической точки на 30—50° С Д.ЛЯ сталей с содерионием углерода до 0,83% (для сталей, содержащих 0,83—1,7% углерода, выше нижней критической точки на 30—50° С), выдержке при этой температуре и охлаждении с большой скоростью для получения чаще всего мартенситной структуры. [c.114]

Мартенситные точки. Для каждой стали в зависимости от ее химического состава существует температурная область бездиффу-зионного мартенситного превращения. Верхней границей этой области является верхняя мартенситная точка отвечающая началу превращения аустенита в мартенсит, а нижней границей — [c.192]

Ниже верхней мартенситной точки лежит область бездиффу-зионного мартенситного превращения. [c.380]

Верхний бейнит имеет неблагоприятное сочетание механических свойств пониженная прочность из-за сохранения нераспавшегося аустенита сочетается с низкими пластичностью и вязкостью. Высокой прочностью и одновременно достаточно высокими пластичностью и вязкостью обладает нижний бейнит, а именно бейнит, полученный при температуре на 50 - 100 °С выше мартенситной точки Мн. [c.174]

В инструментах достаточно больших размеров (480—600 мм), изготовленных из этих сталей, после охлаждения на воздухе (охлаждение сжатым воздухом) возникает, по крайней мере, бейнитно-мар-тенситная структура. Изделия из сталей диаметром 200 мм при закалке на мартенситную структуру охлаждают в масле, а диаметром 40 мм —на воздухе. Предельно короткое время окончания бейнитного превращения в интервале температур 300—350° С составляет около 1 ч. Поэтому эти стали более всего пригодны для ступенчатой или скорее даже изотермической, другими словами, для бей-нитной закалки, которая наиболее предпочтительна, главным образом при обработке инструмента большого размера. Возникающий таким образом так называемый нижний бейнит не хрупок и его вязкие свойства не отличаются от вязких свойств сталей, содержащих Сг—Ni—Мо, закаленных на мартенсит, а затем подвергшихся отпуску. Однако возникающий при медленном охлаждении инструментов с большими сечениями верхний бейнит вреден с точки зрения стойкости инструмента, подвергнутого высокому отпуску. [c.238]

То, что структурные превращения оказывают в процессе циклического нагружения сильное влияние на форму кривой усталости, указано в работе Т.Р.Ж. Вильямса и К.Р. Шурмера [25], которые исследовали форму кривой усталости для образцов с концентратором напряжения (А, = 2,5) из нержавеющей стали марки типа 18-8 в зависимости от температуры испытания. Испытания при комнатной температуре выявили на кривой усталости разрыв в диапазоне 2 lO -S 10" циклов нагружения при напряжении около 520 МПа (рис. 1.19, а). Верхняя часть кривой усталости выше разрыва смещена в сторону большего числа циклов нагружения. При температуре испытания -80 °С разрыв кривой усталости наблюдается при напряжении 720 МПа, однако верхняя ветвь кривой усталости в этом случае смещена в сторону меньшего числа циклов (рис. 1.19, б). Металлографические исследования образцов, испытанных на усталость при температуре -80 С, обнаружили интенсивное мартенситное превращение по полосам скольжения. Предполагается, что разрыв кривых усталости и положение верхней ветви кривых обусловлены процессом динамического деформационного старения. Начиная с какого-то критического напряжения (напряжения, соответствующего положению разрыва) при циклическом нагружении резко интенсифицируется процесс нагрева образца, вызванный [c.21]

Температура мартенситного превращения (мартенситные точки Мн и Мк)- Еще в 1885 г. Д. К. Чернов в своем докладе Русскому техническому обществу указал, что превращение стали в закаленное состояние, которое мы называем мартенситным происходит при 200—250°. Температуру, при которой у стали возникает структура закаленного состояния, Д. К- Чернов называл точкой d. Впоследствии эти замечательные работы Д. К- Чернова были продолжены Уральской школой металловедов. Их испытания показали, что для каждой стали в зависимости от ее химического состава существует определенная область температур, при которых из аустенита образуется мартенситная структура. Верхней границей этой области является верхняя мартенситная точка УИ , а нижней границей нижняя мартенситная точка Мк- Оказалось, что положение мартеп-ситных точек Ai и Мк не зависит от скорости охлаждения, которая, однако, должна быть достаточно высокой, чтобы сохранить аустенит до начала его превращения в мартенсит. [c.173]

Влияние этих легирующих элементов на точку Мк было гораздо меньще, но выражалось в той же последовательности (фиг. 179) иногда это влияние не обнаруживалось. Нижняя мартенситная точка Мк определяется гораздо труднее, чем верхняя Мн, особенно если она лежит при очень низких температурах, когда мартенситное превращение протекает с измеримой скоростью и четкость температуры Мк уменьшается. [c.285]

Превращение аустенита в мартенсит при охлаждении начинается с определенной для каждой хмарки стали температуры М-а, или Ms (в индексе стоят первые буквы слов начало—start ). Температура начала мартенситного превращения не зависит от скорости охлаждения в очень широком диапазоне скоростей, в то время как температура начала перлитного превращения снижается с ростом скорости охлаждения (см. 24). В отличие от перлитного мартенситное превращение невозможно подавить даже при самых больших достигнутых скоростях охлаждения. Мартенситообразовапие происходит в определенном интервале температур между верхней мартенситной точкой Мн и нижней мартенситной точкой, обозначаемой Мк, или Mf, (в индексе стоят первые буквы слов конец — finish ). На С-диаграмме превращений переохлажденного аустенита при температурах Мн и Мк проходят горизонтали (рис. 117), ука- [c.207]

При назначении глубины цементованного слоя для деталей автомашин фирма Мерседес и Бенц учитывает глубины развития максимальных скалывающих напряжений от контактной нагрузки. Верхний предел глубины цементованного слоя ограничивается стремлением уменьшить коробление шестерен и увеличить сопротивление зубьев ударным нагрузкам. Толщину цементованного слоя для шестерен фирма рекомендует удерживать в пределах от 7,5 до 10% от толщины зуба шестерни. За глубину слоя принимают ту, в которой твердость на 15% меньше поверхностной твердости. Например, если поверхностная твердость равна HR 60, то учитывается глубина слоя до твердости HR 50. В производственных условиях на заводах фирмы Мерседес и Бенц глубину слоя замеряют под микроскопом и определяют мартенситную зону, а в лабораторных условиях — замеряют твердость по Виккерсу или микротвердомеру. Содержание углерода в наружных частях слоев удерживается в пределах 0,7— 0.85 ,Ь. [c.224]

Таким образом, изотермический распад аустенита можно разделить на три температурных интервала первый, верхний, интервал— примерно от 700 до 450—350°. при котором образуется феррито-цементит-ная смесь эвтектоидного типа разной степени дисперсности второй, средний, интервал — примерно от 350—400° до мартенситной точки в этом интервале образуется тонкая дисперсная феррито-цементйтная смесь типа так называемого игольчатого троостита наконец, третий интервал ниже [c.386]

На количество остаточного аустенита влияет скорость охлаждения стали ниже мартенситной точки. Чем меньше скорость охлаждения, тем больше остаточноги аустенита, так как при медленном охлаждении происходит частичная стабилизация аустенита, а также отпуск мартенсита, образовавшегося в верхней зоне мартенситного интервала. Поэтому закалка в воде дает меньше остаточного аустенита, чем закалка в масле. [c.392]

Большая часть закаливаемых в масле стальных деталей может быть закалена на мартенсит, когда важно получить точные детали. Цель закалки в масляных ваннах при повышенных температурах — уменьшение склонности сталей к трещинообразованию и обеспечение более жестких размерных допусков за счет уменьшения коробления. При закалке на мартенсит детали оставляют в горячем масле до тех пор, пока температуры в массе всей детали станут одинаковыми. Температура, при которой поддерживают горячую масляную ванну, зависит от индивидуальных свойств обрабатываемой стали (стали разных марок имеют различные тем-лературы начала образования мартенсита). Сталь удаляют из ванны, когда ее температура во всех точках станет одинаковой (рис. 41—-верхняя граница области /), чтобы дать детали возможность охлаждаться при температуре окружающей среды для завершения мартенситных превращений требуется отпуск. [c.84]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...