Конвективная сила инерции

Выясним физический смысл чисел Fr, Ей, Re, Sh и соответствующих критериев (5.89). Выражения для них получены делением коэффициентов при отдельных членах уравнений движения на коэффициент при конвективной силе инерции. Эти члены представляют собой отнесенные к единице массы силы различной физической природы V tgL = Fr характеризует отношение (но не равно ему) силы инерции к силе тяжести VLN = Re — отношение силы инерции к силе вязкости Pl(pVY = Ей — отношение силы давления к силе инерции L/ VT) = Sh — отношение локальной инерционной силы к конвективной. Таким образом, все критерии характеризуют отношения сил различной физической природы и потому являются критериями динамического подобия. [c.123]

Выясним физический смысл чисел Fr, Ен, Re, Sh и соответствующих критериев (5-92). Выражения для них мы получили, разделив коэффициенты при отдельных членах уравнений движения на коэффициент при конвективной силе инерции. Эти члены представляют собой отнесенные к единице массы силы различной [c.133]

Чтобы выяснить, каково влияние сил поверхностного натяжения на движение жидкости, необходимо разделить каждое выражение на последнее слагаемое справа. Полученная совокупность чисел подобия характеризует отношение соответствующих сил (локальные и конвективные силы инерции, силы тяжести, нормальные силы давления и силы вязкости) к силам поверхностного натяжения. Эти числа подобия будут равны [c.228]

Записывая дифференциальное уравнение движения в безразмерном виде, мы разделили его члены на коэффициент при единичной конвективной силе инерции. [c.386]

Следовательно, образовавшиеся при этом безразмерные коэффициенты характеризуют собой отношение сил различной физической природы к силам инерции. Так, коэффициент при первом слагаемом левой части уравнения (10.31) определяет отношение массовых сил к силам инерции, критерий Фруда является мерой отношения силы инерции к массовой силе. В поле силы тяжести массовой силой является сама сила тяжести. В этом случае критерий Фруда характеризует отношение силы инерции к силе тяжести. Коэффициент при втором слагаемом — критерий Эйлера определяет отношение силы гидродинамического давления к силе инерции. Отношение силы инерции к силе трения (вязкости) характеризуется критерием Рейнольдса. Коэффициент при первом слагаемом правой части уравнения (10.31) раскрывает отношение между локальными и конвективными силами инерции — критерий Струхаля. [c.387]

Конвективная сила инерции 343 Конические насадки 389, 397 Коноидальный насадок 389 Концентрация твердой фазы (в воде) 631, 632 [c.655]

Исходные дифференциальные уравнения движения вязкой жидкости в зазоре при учете локальных сил инерции и без учета конвективных сил инерции имеют вид [3] [c.94]

Критерии подобия можно составить по параметрам потоков в любой паре сходственных точек, но практически их удобнее вычислять по параметрам потока, заданным в условиях однозначности. Каждый из критериев характе-зирует отношение пары сил, действующих в потоке. Так, критерий Рейнольдса Re есть отношение конвективной силы инерции к силе вязкости. Этот критерий, как было показано выше, характеризует важнейшие свойства потока, являясь количественным признаком существования ламинарного или турбулентного режимов течения. Критерий Фруда представляет собой отношение [c.59]

К числу определяемых критериев относится и критерий Эйлера, представляющий собой отношение сил давления к конвективным силам инерции. В этот критерий входит давление р в точке. Но в уравнениях движения давление фигурирует под знаком производной. Следовательно, перепад давления, а не его абсолютная величина, существенны для течения несжимаемой жидкости. Поэто.му критерии Эйлера целесообразно записать в следующем впде [c.60]

Комплекс Яб представляет собой число Фруда, а комплекс Яб — число Рейнольдса, составленные по характерному линейному размеру а. Можно показать, что комплекс я , называемый числом Вебера (We), является мерой отношения конвективных сил инерции к силам поверхностного натяжения. [c.62]

Знаменатель в комплексе Яв выражает квадрат скорости распространения упругих возмущений (скорости звука). Комплекс Яв называется числом Коши (Са) и представляет собой отношение конвективных сил инерции к силам упругости. [c.63]

Комбинированный водобойный колодец 409 Конвективная сила инерции 295 Конические насадки 344 Коноидальный насадок 337, 345 Концентрация твердой фаэ ы (в воде) 566 Короткие каналы (лотки) 439 [c.585]

Если уравнения движения в безразмерном виде (Х.1) разделить не на размерный коэффициент при конвективной составляющей сил инерции, как это сделано выше, а на соответствующий коэффициент при локальной составляющей сил инерции, то получим числа подобия в виде [c.228]

Эти числа подобия характеризуют отношение конвективной составляющей сил инерции, сил тяжести, нормального давления и сил вязкости к локальной составляющей сил инерции. Каждое из них должно соблюдаться при нестационарных движениях, происходящих под действием соответствующих сил. [c.228]

Рассмотрим процесс теплоотдачи при конденсации сухого насыш,енного пара по вертикальной стенке (рис. 12.1) при следующих, упрощающих реальную физическую обстановку, предположениях течение пленки ламинарное силы инерции пренебрежимо малы по сравнению с силами вязкости и тяжести конвективный перенос теплоты в пленке конденсата и теплопроводность вдоль пленки пренебрежимо -малы по сравнению с теплопроводностью поперек пленки влиянием трения между поверхностью пленки конденсата и пара пренебрегаем температура на внешней границе пленки конденсата равна температуре пара плотность конденсата и его физические константы X, р.) не зависят от температуры градиент давления зависит от изменения гидростатического давления пара вдоль оси х, так как оно мало, то dp/dx==0. [c.252]

В работах [44] и [47] был определен коэффициент теплоотдачи при ламинарном течении пленки с учетом сил инерций и конвективного переноса теплоты в ней. Сравнение полученных результатов [44], [47] с результатами Нуссельта (12.17) показало, что при [c.255]

В работе [39] был определен коэффициент теплоотдачи при ламинарном течении пленки с учетом сил инерции и конвективного переноса теплоты в ней. Сравнение полученных результатов [39] с результатами Нуссельта (30.17) показало, что при К = = г/(Ср. ДГ) > 5 и 1<Рг<100 разница составляет несколько процентов и ее можно не учитывать. [c.338]

Определить коэффициенты теплоотдачи а при конденсации неподвижного водяного пара (р = 100 кПа) на вертикальной пластине, имеющей температуру стенки Tf. — = 358 К а) по критериальной зависимости Нуссельта б) с учетом поправок e,j,, е, и е , учитывающих соответственно влияние конвективного переноса теплоты и силы инерции, за- [c.274]

Отсюда видно, что разность скоростных напоров, входящих в уравнение Бернулли, полученное для установившегося движения (в 3-12), учитывает конвективную часть удельной силы инерции, определяемую частной производной [c.343]

Рис. 4-25. Влияние конвективного пере носа, сил инерции в пленке и трения между пленкой и паром на интенсивность теплоотдачи на вертикальной поверхности (а) и горизонтальной трубе (б).

Эти предпосылки таковы течение пленки имеет ламинарный характер силы инерции, возникающие в пленке, пренебрежимо малы по сравнению с силами вязкости и веса конвективный перенос тепла в пленке, а также теплопроводность вдоль нее малы по сравнению с теплопроводностью поперек пленки трение конденсата о пар отсутствует температура внешней поверхности пленки равна температуре насыщенного пара плотность и коэффициент теплопроводности и вязкости конденсата от температуры не зависят. [c.133]

Эти предпосылки таковы течение пленки имеет ламинарный характер силы инерции, возникающие в пленке, пренебрежимо малы по сравнению с силами вязкости и силами тяжести конвективный перенос теплоты в пленке, [c.143]

Рис, 10.2, Поправка на конвективный перенос тепла и влияние сил инерции вдоль пленки [31] [c.231]

Поправка tj на влияние конвективного переноса тепла вдоль пленки и сил инерции в графическом виде показана на рис. 10.2. [c.232]

В этом случае критерий Струхаля 5Ьд характеризует отношение сил инерции, обусловленных локальным ускорением потока и конвективным ускорением колебательного движения потока жидкости Аы, (нелинейные взаимодействия). [c.32]

На отростке расположен холодильник, секционированный по высоте. Сначала включается самая нижняя секция. По мере накопления примесей зону охлаждения перемещают выше, поочередно включая последующие секции. Холодильник может быть выполнен передвижным. Примеси в патрубок попадают вследствие конвективной и молекулярной диффузии из-за градиента концентрации насыщения, который обусловлен изменением температуры вдоль отростка, а также за счет силы инерции частиц примесей. Контроль за работой ловушки производится по показаниям термопар. При снижении температуры воды на выходе из первой секции необходимо включить следующую секцию и т. д. [c.143]

Числа Eu, Re, Sh получены делением коэффициентов при отдельных слагаемых уравнений движения на коэффициент при конвективной силе инерции. Следовательно, число Эйлера пропорционально отношению силы давления к силе инерции число Рейнольдса пропорционально отношению силы инерции к силе вязкости, число Струхала пропорционально отношению локальной инерционной силы и конвективной. Таким образом, все введенные критерии являются критериями динамического подобия. [c.80]

Калчдый член формулы (60) выражает отношение между одноимениыми силами в сходственных точках натурного и модельного потоков. Так Mg выражает отношение между объемными силами, Мр/Мр М/ — между силами давления, —между силами вязкости, Ми/М,—между локальны , и силами инерции и, наконец, —. между конвективными силами инерции. [c.59]

Рассмотрим процесс теплоотдачи при конденсации сухого насыщенного пара на вертикальной стенке (рис. 30.1) при последующих, упрощающих реальную физическую обстановку, предположениях течение пленки ламинарное силы инерции пренебрежимо малы по сравнению с силами вязкости и тяжести конвективный перенос теплоты в пленке конденсата и теплопроводность вдоль пленки пренебрежимо малы по сравнению с теплопроводностью по направлению нормали к поверхности пленки влиянием трения между поверхностью пленки конденсата и пара пренебре- [c.342]

Получим уравнение подобия для теплоотдачи при свободном движении жидкости. Метод подобия используем в упрощенной форме, не проводя детального анализа системы дифференциальных уравнений конвективного теплообмена (см. 49, 50). При этом будем полагать, что движение среды в области динамического пограничного слоя осуществляется под действием двух сил архимедовой (движущая сила) и силы вязкого трения (сила сопротивления). Силами инерции пренебрегаем. [c.394]

При выводе формулы (2 115) предполагалось, что режим течения пленки ламинарный, пар не содержит примесей, а влиянием термического сопротивления на границе пленки с паром, конвективным переносом теплоты через пленку, действием сил инерции и трением на границе раздела фаз можно пренебречь. Вывод основан на решении уравнений ly,id wJdy ) = опи- [c.125]

Образование на поверхности пленки волн уменьшает ее толщину и повьппает интенсивность теплоотдачи. При торможении же стекающей пленки паром уровень интенсивности теплоотдачи снижается. Опытным путем установлено, чго при К > 5 и 1 < Рг < 100 влияние конвективного переноса теплоты и действие сил инерции пренебрежимо малы. [c.125]

Решения задачи с учетом сил инерции и конвективного переноса тепла в пленке, выполненные Г. Н. Кружилиным и Д. А. Лабунцовым [Л. 84, 93], показывают, что при K=rl p At>5 и 1<Рг<100 имеется достаточно хорошее совпадение более точных решений с решением Нуссельта. Различие в коэффициентах теплоотдачи составляет всего лишь несколько процентов и может не учитываться при практических расчетах. [c.273]

Лабунцов Д. А. О влиянии конвективного переноса тепла и сил инерции на теплообмен при ламинарном течении конденсатной пленки.— Теплоэнергетика , 1956, № 12, с. 47—50. О влиянии на теплоотдачу при пленочной конденсации пара зависимости физических параметров конденсата от температуры.— Теплоэнергетика , 1957, № 2, с. 49—51. Теплоотдача при пленочной конденсации чистых паров на вертикальных поверхностях и горизонтальных трубах.— Теплоэнергетика , 1957, № 7, с. 72—80. [c.338]

Несоблюдение условия Re = = idem, характеризующего гидродинамический режим потока и являющегося мерой отношения сил инерции и сил молекулярного трения, обозначает, что изменятся условия конвективного теплообмена. Известно, что [c.136]

В практических расчетах теплообмена при ламинарной конденсации N264 и АТ<40°К влияние конвективного переноса тепла и сил инерции, видимо, небольшое, [6.20]. Также незначительно отличается от единицы поправка ( [6.21]. Более существенна (до 1,05) поправка на перегрев в связи с высокой СрИ низкой г. [c.150]

ЛабунцовД. А. О влиянии конвективного переноса тепла и сил инерции на теплообмен при ламинарном течении кон-денсатной пленки. Теплоэнергетика , 1956, № 12. [c.209]

Результаты оценки коэффициента теилоотдачи при пленочной конденсации ртути по данным работы [162] приведены на рис. 9.10 здесь сравниваются значения опытных коэффициентов теплоотдачи (пунктирные линии) е расчетом по формуле Нуссельта (сплошная кривая) при введении поправки на влияние конвективного переноса тепла, сил инерции и торможения пленки паром [171]. Опытные данные расположены ниже расчетной кривой. [c.233]

Решения задачи с учетом сил инерции и конвективного переноса теплоты в пленке выполнены Г. Н. Кружилиным и Д. А. Лабунцовым [3-16, 3-19]. На рис. 3-6 представлены результаты теоретического анализа [3-19] пленочной конденсации при ламинарном течении на вертикальной плоской поверхности и на горизонтальной трубе [3-19]. Здесь ij3B=aB/a.vB и я1 г=аг/адгг, где Ов и Цр — коэффициенты теплоотдачи при конденсации на вертикальной стенке и горизонтальной трубе с учетом инерционных сил, конвективного переноса теплоты и сил трення между поверхностью пленки и неподвижным паром ал Е и алгг — те же коэффициенты, вычисленные по формулам Нуссельта для вертикальной плоской поверхности (3-1-13) и горизонтальной трубы (3-1-34). [c.56]

Рис. 3-6. Влияние конвективного переноса, сил инерции в пленке и трения между пленкой и неподвижным паром на теплоотдачу ла-минарно стекающей пленки конденсата.

Д. Кох [4-37] численно решил задачу ламинарной пленочной конденсации при р=0, т. е. для случая продольного обтекания паром плоской пластины. Учитывались как конвективный теплообмен в пленке, так и силы инерции. Прочие условия соответствовали ранее рассмотренной задаче. Расчеты проведены для значений (pж iш/pп Aп)° равных 10, 100 и 500 значения Ргж составляли 0,003 0,008 0,03 1 10 100 соответственно интервал изменения комплекса КРгж был достаточно велик. [c.95]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...