Угол в кинематический

Кинематический главный передний угол Ук - угол в кинематической главной секущей плоскости между передней поверхностью лезвия и кинематической основной плоскостью. [c.11]

Кинематический угол наклона кромки - угол в кинематической плоскости резания между режущей кромкой и кинематической основной плоскостью. [c.13]

Угол в кинематической главной секущей плоскости P.JK между передней и задней поверхностями лезвия [c.175]

Угол в кинематической главной секущей плоскости между задней поверхностью лезвия и кинематической плоскостью резания Р н [c.112]

Угол в кинематической главной секущей плоскости Рц между передней поверхностью лезвия и кинематической основной плоскостью 2 [c.112]

Угол в кинематической плоскости резания Р между режущей кромкой и кинематической основной плоскостью [c.112]

Угол в кинематической основной плоскости Р ,. между кинематической плоскостью резания и рабочей плоскостью Р, [c.112]

Кинематический угол наклона кромки (см. рис. 1.4) определяется как угол в кинематической плоскости резапия Р между режущей кромкой и кинематической основной плоскостью Ру , из выражения [c.16]

Кинематический главный задний угол а - это угол в кинематической главной секущей плоскости между задней [c.17]

Кинематический главный передний угол - это угол в кинематической главной секущей плоскости между передней [c.17]

Кинематический главный угол заострения Рк — угол в кинематической главной секущей плоскости между передней и задней поверхностями лезвия. [c.60]

Определить реакции в кинематических парах А, В я D н точках С и С" синусного механизма и уравновешивающий момент Му, приложенный к звену АВ, от нагрузки Рз, приложенной к звену 3 (кулисе), если 1ав — ЮО мм. I e = 200 мм, угол фх = 45 и сила Рз = 100 н. [c.115]

Третье ограничение — угол давления в кинематической паре, образованной шатуном и выходным звеном, не должен превышать допустимого значения [0J, т. е. где [dj — допустимый угол давления, значение которого выбирается в зависимости от типа механизма и условий работы. [c.17]

В гл. 5 был рассмотрен силовой расчет механизмов без учета трения в кинематических парах. Наличие трения изменяет величину и направление действующих сил. Согласно положениям теоретической механики при наличии трения скольжения сила взаимодействия двух соприкасающихся тел отклоняется от общей нормали к их поверхностям на угол трения. Тангенс угла трения равен коэффициенту трения скольжения [c.230]

Данный вариант кинематической схемы является весьма целесообразным для случая, когда нужно преодолевать большую нагрузку на ведомом звене в начале движения, поскольку угол давления it" = 0.4,, ,, в результате чего увеличивается момент движущей силы F l j относительно оси А и уменьшаются потери на трение в кинематических парах. [c.314]

В функции (16.6) заданы модуль вектора и его направляющий угол для кинематического параметра скорости — и, а ускорения — а, Р Q — выходная переменная операторной функции, соответствующая значению угловой скорости или углового ускорения. [c.191]

На цилиндрический двухступенчатый зубчатый редуктор (рис. 9.7), состоящий из четырех колес 1, 2, 2 п 3, из которых два колеса 2 п 2 жестко сидят на одном валу Оц-, действуют два момента и Mg. Задан момент сопротивления Мз, радиусы начальных окружностей г , г , г - и Гз н угол зацепления = 20 (для всех колес). Определить движущий момент Mi и реакции в кинематических парах. Колеса вращаются с постоянными угловыми скоростями. [c.138]

В планетарном редукторе (рис. 9.8) с цилиндрическими зубчатыми колесами эвольвентного профиля действуют два момента Ml —на подвижное колесо 1 и УИ —на водило Н. Заданы момент Мн сопротивления основные параметры стандартных колес количество зубцов гь г , и г модуль зацепления m и угол зацепления а. Определить момент и реакции в кинематических парах редуктора. Колесо 3 неподвижно. [c.139]

В планетарном механизме (рис. 8.10) с плавающим води-лом Н количество зубьев у колес 2i = 20, 2а = 30, 2з = 80, 22 = 25 и 24 = 75 колесо 3 неподвижно угол зацепления у всех колес а = 20" модуль зубчатого зацепления /п = 5 на колесо 1 действует движущий момент Mi = 20 Н м. Определить реакции в кинематических парах и момент сопротивления на колесо 4. [c.141]

На толкатель (звено 3) действуют заданные силы Руд и Р з и следующие реакции в кинематических парах 23=— за Реакция со стороны ролика (звено 2), имеющая одинаковую линию действия с силами Ri и Яда, действующими на ролик R q и Rq — реакции со стороны направляющей (звено 0) толкателя линии действия этих реакций отклонены от нормали к поверхности направляющей на угол трения. [c.158]

Реакции связей R в кинематических парах зависят от сил, действующих на звенья механизма. Каждую реакцию R можно разложить на две составляющие одну Р" —нормальную к поверхностям, образующим кинематическую пару, и вторую F — силу трения, направленную в сторону, противоположную относительной скорости движения элементов кинематической пары. Силы трения F совершают отрицательную работу, а нормальные составляющие Р" не производят работы. Силы F и P связаны зависимостью F = P"f = P tg ф. Здесь / — коэффициент трепня, ф —угол трения. [c.58]

Решение задач метрического синтеза кулачкового механизма должно выполняться на основе учета механических показателей или его качественных критериев, ограничивающих условия, и критериев высшей пары — профиля кулачка. К числу первых относятся угол давления у коэффициент полезного действия механизма т] коэффициент возрастания усилия Н коэффициент динамичности коэффициент прочности или жесткости элементов механизма а коэффициент потерь от трения в кинематических парах х степень удаления механизма от зоны заклинивания Q габарит или компактность механизма Г. [c.113]

Выбор допускаемого угла давления. Различают два основных случая выбора допускаемого угла давления в кулачковых механизмах 1) требуется получить малые габариты механизма 2) требуется получить высокий КПД. Д.тя получения малых габаритов надо уменьшать начальный радиус Яо- Но при этом согласно (26.5) увеличивается угол давления и возрастают реакции в кинематических парах. Это возрастание реакций можно оценить коэффициентом возрастания усилий [c.218]

Для построения линейных циклограмм по оси абсцисс в масштабе откладывают угол, соответствующий кинематическому циклу машины-автомата (одному обороту распределительного вала), а по оси ординат — условные перемещения (линейные или угловые) ведомых звеньев цикловых механизмов в произвольном масштабе (рис. 387, а). Полученные ломаные линии представляют собой циклограммы отдельных цикловых-механизмов, а в совокупности — циклограмму машины-автомата. Построение циклограммы начинают с основного циклового механизма, затем строят циклограммы для тех механизмов, движения которых непосредственно зависят от движения основного механизма, и лишь после этого строят циклограммы остальных механизмов. На рис. 387, а показана линейная циклограмма одноударного холодновысадочного автомата (рис. 384). [c.427]

Ползуны 7 н 2, входящие в кинематические пары А и В с шатуном АВ, совершают возвратно-поступательное движение в неподвижных направляющих а — а и Ь Ь. Угол а, между осями направляющих может быть любым. [c.443]

Оси а, Ь, с н d всех кинематических пар механизма пересекаются в одной общей точке О. Оси а к d взаимно перпендикулярны. Оси а и й образуют угол в 45°. При вращении кривошипа I звену 2 сообщается качательное движение с амплитудой 90°. [c.335]

Угол в кинематической главной секущей плоскости между задней поверхностью лезвия и кинематической плоскостью резания Угол в кинематической главной секущей плоскости между передней поверхностью лезвия и кинематической основной плоскостью PvK Угол в кинемагической плоскости резания между режущей кромкой и кинематической основной плоскостью PvK Угол в кинематической основной плоскости PvK между кинематической плоскостью резания и рабочей плоскостью [c.175]

Кинематический угол в плане ф — угол в кинематической осповпой плоскости между кинематической плоскостью резания и рабочей плоскостью. [c.60]

Определить реакции в кинематических парах А, В, С и D шарнирного четырехзвенника и величину необходимого уравновешивающего момента Му, приложенного к звену АВ, от нагрузки, приложенной к звеньям ВС и D, если 1аи = 50 мм, 1цс = 1сп = 200 мм, угол ф1 = 90°, ось звена ВС горизонтальна, а ось звена D вертикальна. Силы приложены в точках /( и Ж, делящих меж-шлрнирные расстояния пополам, и равны Ра = Р- =-= 100 н, углы [c.113]

Оиределить реакции в кинематических парах Л, В, С к D шарнирного четырехзвеиннка и величину уравновешивающей силы fy, приложенной в точке К звена АВ перпендикулярно к его оси (Г/.1 = 90"") и делящей отрезок АВ пополам, от нагрузки, приложенной к звеньям ВС и D, если 1ав = 100 мм, 1цс = 1сп — 200 мм, угол ф1 = 90", ось звена ВС горизоитлльна, ось звена D вертикальна. Моменты пар, приложенных к звеньям ВС и D, равны = = М., = 2 нм. [c.114]

Определить реакции в кинематических парах А, В, С ь D кривошиино-ползунного механизма и уравновешивающий момент Л у, приложенный к звену АВ, от нагрузки Р , приложенной к ползуну 3, если /лв = 100 мм, 1вс = 200 мм, угол = 90° и сила Р, = 1000 н. [c.114]

Определить реакции в кинематических парах А и В одноступенчатой зубчатой передачи, если к колесу 2 приложен момент М = 5 нм, а к колесу / — уравновешиваюш,ий момент Му. Модуль зацепления т = 10 мм, числа зубьев колес = 20 и = 80, угол зацепления = 2(f. [c.116]

Определить реакции в кинематических парах Л, В и С и уравновешивающий момент Му, приложенный к колесу 1 двухсту-пенчг1Той передачи с зубчатыми колесами, если к колесу 3 приложен момелт Мз = 3 нм. Модуль зацепления т = 20 мм, числа зубьея колес 2 = 20, 2а = 50 и = 40, угол зацепления = 15°. [c.117]

Определить реакцию в кинематической паре В и уравновешивающий момент Му, приложенный к водилу Н планетарного одгюступенчатого редуктора, если к колесу 1 приложен момент Ml == 2 нм. Модуль зацепления т — 2.0 мм, числа зубьев колес Zj == = 20, = 20 и 2з = 60, угол зацепления Kq = 20°. [c.117]

В качестве примера рычажного механизма проведем снловой расчет кулисно-рычажного механизма с равномерно вращаюш,имся начальным звеном /, показанного на рис. 13.14, Найти реакции в кинематических парах от силы F5, приложенной в точке 5., звена 5, силы Fi, приложенной в точке S4 звена 4, силы F-j, приложенной в точке 5з звена 3, и пары сил с моментом М3, приложенной к тому же звену. Сила Fg образует с направлением BD угол а. Сила F параллельна оси X — X, а сила F перпендикулярна к ней. Линия действия т — т уравновешивающей силы лярио к его оси. [c.263]

Из формулы (21.15) следует, что чем меньше угол г ), тем больше работа силы F. Работа А будет максимальной при г" = 0. Угол д, образованный направлением действия силы F, прилох енной к ведомому звену в точке С, и скоростью <Пс точки С, называется углом давления. Таким образом, чтобы вся работа силы F расходовалась на движение ведомого звена, нужно обеспечить совпадение направления этой силы с направлением абсолютной скорости Toi i точки ведомого звена, к которой приложена сила F. Обычно в механизмах угол давления не равен нулю, вследствие чего только одна слагаюш,ая силы F сообщает движение ведомому з[ сну, другая же вызывает дополнительные вредные сопротивления трения в кинематических парах. [c.420]

На j)H . 1.15 показаны центральные углы N,0,P и N2O2P, равные углу зацепления. Из тех же рисунков следует, что угол профиля в точке эвольвенты, лежащей на начальной окружности, численно равен углу зацеп.мения Оба угла обозначают одной и той же буквой, однако при этом следует помнить об их смысловом различии, а именно угол профиля является геометрическим параметром самого профиля, а угол зацепления — кинематическим параметром зацепления двух профилей. [c.366]

При заданной внесиней статической нагрузке на толкателе, например силе f,ui> полезного сопротивления, силе F,, упругости пружины для силового замыкания и силе тяжести 6 а толкателя (рис. 17.5,U), реакции в кинематических парах являются зависимыми от угла давления, т. е, от закона движения толкателя и габаритных размеров механизма. Этот вывод легко установить из анализа плана сил, приложенных к толкателю (рис. 17.5, а, б) и формул (12.11) и (12.12). Чем больше угол давления ), тем больше реакции [ гл и в кинематических парах, а следовательно, тем больше силы трения при заданных коэффициентах трения — между башмаком толкателя 2 и кулачком / и — толкателем 2 и направляющими 3. При расчетах сил в кинематических парах для поступательной кинематической пары между толкателем и направляющими используют приведенный коэффициент трения / "Ь, который рассчитывают по величине угла определяющего положение реакции Ftw относительно перпендикуляра к направлению перемещения толкателя. [c.451]

Работа механизма зависит от углов давления.. Углом давления называют угол , образуемый вектором скорости точки приложения силы и вектором силы В, действующей на выходное звено (без учета силы трения). От углов давления зависят значения реакций в кинематических парах и, следовательно, кпд механизма. На рис. 24.1, а, б показаны углы давления о и в шарнире С в крайних положениях коромысла. Для уменьшения углоЕ давления рекомендуется выбрать такой угол Ф, ,, при котором продолжение хорды будет проходить через точку А [c.271]

При изменении направления вращения входного звена появляется ошибка мертвого хода Д .х. Она определяется суммированием ошибок положений от зазоров в кинематических парах с учетом изменения направлений реакций при изменении направления вращения. Ошибка мертвого хода возникает и из-за погрешностей звеньев. Так, например, в эвольвентном зацеплении цилиндрических колес (рис. 27.2, б) из-за погрешности межосевого расстояния возникает нормальный зазор Д между зубьями колес и, следовательно, мертвый ход Дм.х- Для компенсации его колесо 2 поворачивается на угол Дсрз = Дац7 tg ац7. Так как А, = = tg ацг, то Афз = (Дац // ,) tg ацу. Тогда при изменении направления вращения колеса 1 получим [c.341]

Это и есть условие отсутствия завихренностп в сверхзвуковом газовом потоке, обтекающем внешний тупой угол. Его можно было бы получить также непосредственно из выражения (ЮЗ) гл. II. Каждую струйку рассматриваемого течения можно считать энергетически изолированной, причем уравнение энергии целесообразно использовать в кинематической форме (48) из гл. 1 [c.159]

Требуется определить реакции в кинематических парах и урапио-вешнвающий момент механизма. Реакции определяются с учетом сил инерции эксцентрика и толкателя, сил трения, действующих в поступательной паре и паре эксцентрик—толкатель, в функции угла поворота эксцентрика. Кроме того, следует найти угол ф, при котором сила давления на ось эксцентрика максимальна. [c.20]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...