Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...

Статьи Чертежи Таблицы О сайте Реклама

Профили Кручение

Замкнутые профили. Рассматривая кручение замкнутых тонкостенных профилей (рис. 217), будем считать толщину стенки стержня настолько малой, что касательные напряжения по ней можно принять одинаковыми, равными напряжениям посредине толщины стенки и направленными по касательной к средней линии стенки.  [c.225]

Открытые профили. Определяя при кручении напряжения и деформации в тонкостенных стержнях открытого профиля типа  [c.227]


Открытые профили. Определяя при кручении напряжения и деформации в тонкостенных стержнях открытого профиля типа швеллера, двутавра (рис. 224) или уголка, можно воспользоваться теорией расчета на кручение стержней прямоугольного сечения. В этом случае незамкнутый профиль разбиваем на прямоугольные элементы, толщина которых значительно меньше их длины. Как видно из табл. 14, для таких прямоугольных элементов (при /г/й >10) коэффициенты аир равны 1/3. Тогда для составного профиля на основании выражений (9.33) и (9.37)  [c.246]

Как известно, открытые тонкостенные профили плохо работают на кручение. Кроме того, если балка заделана так, что депланация сечения в заделке становится невозможной, то будет иметь место так называемое стесненное кручение, при котором в поперечном сечении возникают не только касательные, но и значительные нормальные напряжения. Поэтому желательно принимать меры, устраняющие кручение в балках прокатного профиля. Обычно по этой причине ставят симметричное сечение из двух швеллеров. Если же профиль один, а нагрузка значительна, то ее нужно выносить из главной плоскости так, чтобы она проходила через точку С (на рис. 313, б такое положение нагрузки показано пунктиром на рис. 313, г дан один из возможных вариантов конструктивного оформления вынесения нагрузки). В этом случае участок балки длиной х полностью уравновешивается силами Р, Q x) = P и моментом М х) = Рх кручения не будет. Поэтому точка С называется центром изгиба (иногда — центром жесткости). Центры изгиба всех сечений балки расположены на прямой, которая называется осью жесткости балки (рис. 313, б).  [c.340]

Следует учесть, что брусья тонкостенного открытого профи.г1я (типа швеллера) плохо сопротивляются деформации кручения, поэтому при использовании таких брусьев в качестве элементов конструкций, работающих на изгиб, следует принимать конструктивные меры для такой передачи нагрузки, при которой плоскость ее действия проходит через центры изгиба поперечных сечений бруса. В частности, для швеллерной балки это можно осуществить, прикладывая нагрузку к угловому коротышу, приваренному к ее стенке (см. рис. 7.48, а).  [c.284]

Рассматривая эту эпюру, мы замечаем, что возникающие в раме крутящие моменты относительно невелики. В связи с этим возникает мысль, нельзя ли ими вообще пренебречь. И действительно, это возможно. Но так поступают обычно в случае, если жесткость стержней на кручение относительно невелика. Таким свойством обладают, как нам хорошо известно, открытые тонкостенные профили, например двутавровый профиль.  [c.132]


Для упрощения построения элементов можно создавать гибы, кручения, контуры и профили по месту и не по месту (рис. 1.29). Если удобнее задать элемент в стороне от текущей детали ( не по месту ), то нужно определить соединения между элементами, и система автоматически переместит элемент на его место.  [c.47]

Профили тонкостенные — Жесткость обобщенная 298 — Момент сопротивления кручению обобщенный 298 — Центр изгиба 102 - под действием кручения — Коэффициент концентрации — Формулы для подсчета 407 Профили тонкостенных стержней 169  [c.554]

Профили прокатные — Жест-h кость и моменты сопротивле-Р ния при кручении 311 Прочность 291  [c.993]

Стесненное кручение прокатных профилей. Прокатные строительные и судостроительные профили сравнительно с авиационными имеют значительно более толстую стенку. Поэтому пренебрежение жесткостью GJ при исследовании стесненного кручения для таких профилей ведет к большим неточностям. При кручении прокатных профилей существенную роль играют две системы касательных напряжений — свободного и стесненного кручения.  [c.132]

Замкнутые профили. Замкнутые (трубчатые) профили обладают несравненно большей (в десятки и сотни раз) крутильной жесткостью, чем открытые профили той же конфигурации, и эта разница тем резче, чем стенка тоньше. Напряжения стесненного кручения играют в них второстепенную роль и учитываются только при вытянутой форме профиля,например в несущей конструкции крыла самолета, рассматриваемого как оболочка, подкрепленная поперечными диафрагмами и продольным набором. В смысле общей  [c.132]

Высота профили D СМ Бимомент инерции J в см Ордината эпюры <й для крайней точки профиля в сл Бимомент сопротивления J = ш в см Момент инерции при свободном кручении h Характери- стика в JM-1  [c.134]

КРУЧЕНИЕ —МНОГОСВЯЗНЫЕ ПРОФИЛИ ТОНКОСТЕННЫХ СТЕРЖНЕЙ  [c.632]

Рациональной формой деталей, работающих на кручение, являются тонкостенные закрытые профили (трубчатые).  [c.430]

Рассмотрим процедуру построения соотношений МГЭ для кручения тонкостенных стержней открытого профиля. Уравнение стесненного кручения тонкостенного стержня получено проф. В.З. Власовым [63, 66]  [c.44]

Задача о стесненном кручении двутавра впервые была поставлена и решена проф. С. П. Тимошенко в 1905 г. ). Однако подобные задачи привлекли внимание инженеров и исследователей лишь с конца 20-х годов, в связи с развитием авиастроения и внедрением в строительство тонкостенных конструкций. Большой вклад в теорию расчета тонкостенных стержней и оболочек внесли и советские ученые, в частности проф. В. 3. Власов, предложивший общую теорию расчета тонкостенных стержней открытого профиля (1939 г.) ). В последующие годы эта теория получила дальнейшее развитие и  [c.183]

Открытые тонкостенные профили плохо работают на кручение. Кроме того, если балка защемлена, то вследствие отсутствия депланации поперечного сечения в защемлении в балке возникнут также значительные нормальные напряжения. Поэтому нельзя допускать появления кручения при изгибе балок тонкостенных профилей.  [c.142]

В различных областях техники, машиностроении, строительстве и т.д. используются тонкостенные стержни работающие на кручение. Характерной особенностью тонкостенных стержней является то, что их толщина существенно меньше прочих линейных размеров. Такие профили могут быть замкнутыми и открытыми. Характер распределения напряжений в поперечном сечении и методы расчета зависят от того, открытый или замкнутый профиль имеет поперечное сечение стержня.  [c.188]

Замкнутые профили. Замкнутые (трубчатые) профили обладают несравненно большей (в десятки и сотни раз) крутильной жесткостью, чем открытые профили той же конфигурации, и эта разница тем резче, чем стенка тоньше. Напряжения стесненного кручения играют в них второстепенную роль и учитываются только при вытянутой форме профиля, например в несущей конструкции  [c.170]

Дифференциальные уравнения для перемещений при деформациях центрального растяжения — сжатия, поперечного изгиба (сдвиговая часть прогибов) и кручения имеют одинаковую структуру. Аналогии проф. П. М. Варвака в дифференциальных уравнениях обусловлены аналогиями, имеющими место в трех сторонах задачи (схема 24).  [c.15]


Проведенные расчеты [79-82] показали, что усредненная по различным пикам доля лоренцевой компоненты в функции Фойгта постепенно возрастает от 46% в крупнокристаллическом состоянии практически до 100 % по мере увеличения числа оборотов, т. е. степени деформации (см. 1.1), при ИПД кручением (рис. 1.19). Профили рентгеновских пиков Ni, подвергнутого ИПД кручением с числом оборотов, равным 6, так же как и в случае Си, характеризуются преимущественно лоренцевой компонентой, составляющей в среднем 90% [79-82]. Обнаруженное увеличение доли лоренцевой компоненты в форме профиля рентгеновских пиков свидетельствует о логнормальном распределении кристаллитов по размерам и об упорядочении в распределении дислокаций в исследованных материалах по мере роста степени ИПД.  [c.34]

Впервые стесненное кручение стержня частного вида (двутавра) рассмотрел С. П. Тимошенко [302]. Он вывел выражение для крутящего момента, содержащее, помимо члена, пропорционального первой производной угла закручивания 0, второе слагаемое, пропорциональное третьей производной Q " (см. далее формулу (5.62)). Его появление обусловлено перерезывающими силами, возникающими в иолках двутавра при их изгибе вследствие неоднородности денланации. Впоследствии формула Тимошенко была доказана для произвольных тонкостенных стержней и легла в основу теории их изгибио-крутильных деформаций, наиболее полное изложение которой дано в работах [90, 303]. Обобщение этой теории на произвольные профили дано в работах [151, 168, 243, 313, 314].  [c.159]

Существенный интерес представляет определение секториаль-ных Характеристик для прокатных профилей. Здесь прежде всего следует выделить профили типа уголка и тавра. В этих профилях центр жесткости располагается на пересечении средних линий полок, и секториальная площадь для любой точки средней линии сечения равна нулю. Следовательно, плоскость сечения таких профилей при кручении не искажается.  [c.423]

Проушечные фрезы для дерева 9 —697 Профили двутавровые — Случай исчезающей жёсткости кручения 1 (2-я) — 336  [c.226]

Различают две категории открыты.- профилей недепланирующие профили — стенки профиля образуют пучок, г,pi кручении сечение профиля остается плоским депланирующие профили — стенки не образуют пучка, пересекаясь по крайней мере в двух точках, при кручении плоскость сечения искажается, происходит депланация профиля, средняя линия из плоской ломаной (или кривой) превращается в пространственную (фиг. 2). При этом проекция средней ли-  [c.169]

В ряде случаев эти эпюры получаются элементарно. Если профи. недеплани-рующий (пучок), то В=7Я=0. Если. профиль открытый н депланирующий, то при GJ -- О вс эпюры, связанные с кручением, В г), (г), ф (г), ф (г) как в статически определимых, так и неопределимых случаях строятся на основании аналогии между изгибом и стесненным кручением (фиг. 19). Закручи-  [c.143]

В рамках раздела Магнитные и сверхпроводящие материалы (руководитель - проф., д. т. н. О. А. Кайбышев, Уфимский государственный авиационный технический университет и Институт проблем сверхпластичности металлов РАН) изучалось формирование кристаллографической структуры ВТСП-керамики УВа2Сиз07 при горячей деформации (кручение под давлением). Актуальность этой работы обусловлена острой практической потребностью в ВТС-керамиках с высокой плотностью критического тока.  [c.595]

Модели цилиндрических оболочек из белой жести, подкрепленные кольцевым набором, применяются для испытаний на устойчивость при внешнем давлении. Известны эксперименты, проводившиеся с целью выявления влияния на устойчивость расположения шпангоутов относительно срединной поверхности, жесткости шпангоутов на кручение, осевых сил и других факторов. В этих экспериментах обшивка оболочек (рис. 11.4) имела толщину h = 0,34 мм. Средние значения предела текучести и временного сопротивления материала составляли — 200 МПа, Og = = 280 МПа. Диаметр цилиндра варьировался в пределах 100— 140 мм, длина в интервале 180—300 мм. Для подкрепления оболочек применялись уголковые профили 4x3x0,34, 6x3x0,34 и шпангоуты таврового сечения из двух уголков 4x3x0,34, соединенных стенками. Описание технологии изготовления моделей оболочек из жести и результаты испытаний на внешнее давление приведены в работе [3]. В этой же работе содержатся примеры использования тонкостенных металлических сварных моделей для исследования устойчивости и несущей способности таких судовых конструкций, как палубные перекрытия, гофрированные переборки, двутавровые и коробчатые балки, подкрепленные панели.  [c.258]

Статья П. А. Велихова нас заинтересовала потому, что мы ожидали в ней найти прямое решение задачи, поставленной и путем подбора решенной Г. Киршем. Первую часть своей статьи автор посвятил изложению начал гидродинамики и описанию некоторых гидродинамических аналогий. Аналогии эти весьма важны в теории упругости, они придают большую наглядность задачам о кручении призм, они же помогли А. Фёпплю решить поставленную им задачу о скручивании валов переменного диаметра ). Мысль о применении гидродинамической аналогии к решению задачи о распределении напряжений в пластинках не представляется новой. В 1898 году проф. X. Хелл-Шоу2) пользовался прибором, в котором для иллюстрации распределения напряжений в пластинке жидкость пропускалась тонким слоем между двумя параллельными стеклянными пластинками. Этим прибором пользовался Джон Смит для изучения распределения напряжений в некоторых частях обшивки судов. Гидродинамическая аналогия в таком виде, как она представлена у П. А. Велихова, дает только указания на характер распределения напряжений, но не дает никаких численных результатов, как то имеет место в случае кручения. В конце концов автору все же пришлось определять коэффициенты, идя медленным и утомительным путем последовательного подбора. Цель этого подбора для нас тем более не ясна, что заранее известен тот результат, к которому придешь — решение Г. Кирша.  [c.121]


По вопросу о кручении стержней из анизотропного материала имеется русская работа проф. А. Ш. Локшина. См. Труды всероссийского съезда математиков в Москве, 1927 г., стр. 271. Прим. перев.  [c.51]

Профили большей части сортов прокатного материала, как то углового железа, двутаврового железа и т. д., состоят из несколькы.< узких прямоугольников, причем в местах перехода во входящих углах сделаны закругления. Наружные углы обычно делают острыми если бы они также закруглялись, то эго не отразилось бы на сопротивлении кручению, так как в частях сечения, примыкающих к этим углам, при кручении значительных напряжений не возникает.  [c.78]

У двутавровой балки горизонтальные полки всегда толще вертикальной стенки. Поэтому наибольшее касательное напряжение получается не на середине длинной стороны сечения вертикальной стенки, а на полках, более жестких в смысле сопротивления кручению. В случае двутавровых балок с широкими горизонтальными полками, не имеющими уклона с внутренней стороны (двутавровые балки Грея), можно принять, что наибольшее касательное напряжение получается на середине наружных длинных сторон горизонтальных полок, если только закругления во входящих углах сделаны достаточно большим радиусом, чтобы исключить возможность чрезмерного повын1ения напряжений в закруглениях. Эти профили с достаточным основанием читаются более совершенными по сравнению со старыми.  [c.85]

При названных предположениях и упрощениях проф. С. Тимошенко рассмотрел кручение и переход плоской формы равновесия в искривленную в своей богатой содержанием русской работе ), которая в сокращенном виде была опубликована на немецком языке в журнале Zts hr.  [c.336]


Смотреть страницы где упоминается термин Профили Кручение : [c.346]    [c.311]    [c.157]    [c.345]    [c.132]    [c.541]    [c.540]    [c.194]    [c.5]    [c.66]   
Прочность, устойчивость, колебания Том 1 (1968) -- [ c.260 , c.267 ]

Прочность, устойчивость, колебания Том 1 (1966) -- [ c.260 , c.267 ]



ПОИСК



173 — Конструктивные рекомендации 170 — Напряжения при с открытым профилем — Деформации при свободном кручении

587 — Расчет по замерам тензометров 550 — Расчет по замеренным деформациям профилем при свободном кручени

632 КРУЧЕНИЕ —МНОГОСВЯЗНЫЕ ПРОФИЛИ ТОНКОСТЕННЫХ СТЕРЖНЕЙ

632 КРУЧЕНИЕ —МНОГОСВЯЗНЫЕ ПРОФИЛИ ТОНКОСТЕННЫХ СТЕРЖНЕЙ расчета

7-- с открытым профилем — Кручение

7-- с открытым профилем — Кручение свободное — Деформация 226 Напряжения

Выявление рациональных типов незамкнутых тонкостенных профилей, работающих на стесненное кручение и на совместное действие изгиба кручения

Гука) тонкостенных стержней с замкнутым профилем при свободном кручении

Гука) тонкостенных стержней с открытым профилем при свободном кручении

Депланация профиля тонкостенных стержней при свободном кручении единичная Эпюры

Депланация тонкостенных с замкнутым профилем при свободном кручении единичная — Эпюр

Депланация тонкостенных стержней с замкнутым профилем при свободном кручении единичная — Эпюр

Депланация тонкостенных стержней с открытым профилем при свободном кручении единичная Эпюры

Жесткость тонкостенных стержней замкнутого профиля при свободном кручении

Изгиб и кручение тонкостенных стержней открытого профиля

КРУЧЕНИЕ МНОГОСВЯЗНЫЕ ПРОФИЛИ для лопаток турбин

КРУЧЕНИЕ МНОГОСВЯЗНЫЕ ПРОФИЛИ предельно допустимый — Пример

Конструктивные с открытым профилем—Деформации при свободном кручении

Кручение Расчет на прокатных профилей стесненно

Кручение балок тонкостенных стержней с замкнутым профилем свободное — Напряжения 228 — Энюры единичной

Кручение балок тонкостенных стержней с замкнутым профилем — Деформации

Кручение брусьев многосвязного замкнутого тонкостенного профиля

Кручение валов круглых профилей прокатных

Кручение валов прокатных профилей

Кручение валок профилей прокатных

Кручение за пределом упругости открытого профиля

Кручение и изгиб тонкостенных профилей (проф., докт. техн наук Урбан

Кручение идеально-пластическое Ползучесть открытые с профилями из полосок

Кручение идеально-пластическое Ползучесть открытые с профилями криволинейными — Кручение 268—270 Кручение — Формулы Гриффитса—Прескота

Кручение некоторых прокатных и простых профилей

Кручение односвязных тонкостенных профилей, составленных из прямоугольных полос

Кручение при поперечном изгибе балк открытого профиля

Кручение при поперечном изгибе балк профиля

Кручение прокатные профиля

Кручение сложного профиля

Кручение сплошного профиля

Кручение стержней круглого кольцевого профиля

Кручение стержней некруглого профиля

Кручение стержней прокатных профилей

Кручение стержней сложных профилей

Кручение стержня прямоугольного профиля

Кручение стержня удлиненного профиля сечени

Кручение тонкого открытого профиля

Кручение тонкостенных брусьев замкнутого профиля

Кручение тонкостенных брусьев открытого профиля

Кручение тонкостенных стержней двухсвязного профиля (кручение труб)

Кручение тонкостенных стержней закрытого профиля

Кручение тонкостенных стержней замкнутого профиля

Кручение тонкостенных стержней открытого профиля

Кручение тонкостенных стержней открытого профиля из прямоугольных и трапецеидальных полосок

Кручение тонкостенных стержней открытого профиля, в которых предотвращено искажение некоторых поперечных сечений

Кручение тонкостенных стержней с криволинейным открытым профилем

Кручение тонкостенных стержней с крннолинейным открытым профилем

Кручение тонкостенных стержней с многосняэмымн профилями

Кручение тонкостенных трубчатых профилей

Кручение упругих стержней сплошного профиля

Методы при кручении тонкостенных стержней с открытым профилем

Напряжения и деформации при свободном кручении стержня с замкнутым профилем

Напряжения и деформации при свободном кручении стержня с открытым профилем

Напряжения касательные при свободном кручении тонкостенных стержней с открытым профилем

Напряжения при стесненном кручении тонкостенного стержня открытого профиля

Общее понятие о теории стесненного кручения стержней открытого профиля (теории Власова). Основные допущения

Общие указания о рациональности применения различных типов профилей, находящихся в условиях совместного действия изгиба н кручения

Определение напряжений и перемещений в тонкостенном стержне замкнутого профиля при растяжении, изгибе и кручении

Особенности решения задачи о кручении стержней некругового профиля

Особенности стесненного кручения стержней замкнутого профиля

Особенности стесненного кручения стержней открытого профиля

Потеря устойчивости тонкостенных стержней открытого профиля от одновременного действия изгиба и кручения

Практические приемы расчета на совместное действие изгиба и кручения двутавровых и швеллерных профилей

Профили Жесткость при кручении

Профили Напряжения при кручении касательные максимальные — Таблиц

Профили Сечения поперечные — Момевты сопротивления при кручении

Профили внецентренно сжатые замкнутые тонкостенные — Момент сопротивления кручению обобщенный — Формулы

Профили внецентренно сжатые кручение

Профили внецентренно сжатые прокатные — Стесненное кручени

Профили двутавровые - Случай исчезающей жёсткости кручения

Профили прокатные Сечении поперечные— Моменты сопротивлении при кручении

Профили прокатные — Жестh кость и моменты сопротивлеР ния при кручении

Профили тонкостенные - Рациональные типы при кручении

Профили тонкостенные 3 — 298 Центр изгиба под действием кручения

Профили тонкостенные — Жесткость обобщенная 298 — Момент сопротивления кручению обобщенный

Расчет по замерам стержней тонкостенных с замкнутым профилем при свободном кручении

Свободное кручение тонкостенного стервеня открытого профиля

Свободное кручение тонкостенных стержней замкнутого и незамкнутого профиля

Свободное кручение тонкостенных стержней замкнутого профиля. Определение напряжений

Сдвиг при кручении тонкостенных профилей

Совместный изгиб и кручение тонкостенных стержней открытого профиля

Стержни тонкостенные короткие с замкнутым профилем — Деформации при свободном кручении

Стержни тонкостенные короткие с замкнутым профилем — Кручение

Стержни тонкостенные трубчатые с многосвязными профилями— Кручени

Стержни тонкостенные фубчатые с многосвяэлыми профилями - Кручени

Стержни тонкостенные — Бимомент инерции профиля — Расчет свободном кручении

Стержни тонкостенные — Бимомент инерции профиля — Расчет стесненного кручения

Стесненное кручение стержней замкнутого профиля

Стесненное кручение тонкостенных стержней незамкнутого профиля

Стесненное кручение тонкостенных стержней открытого профиля

Стесненное кручение тонкостенных стержней открытого профиля (П. Я. Артемов) Основные понятия. Напряжения при стесненном кручении

Центр кручения тонкостенного стержня открытого профиля

Чистое кручение некруглых профилей



© 2025 Mash-xxl.info Реклама на сайте