Кручение сложного профиля

Задача о чистом кручении сложных тонкостенных стержней открытого профиля решается аналогично. Как и для полосы, [c.158]

Кручение стержней сложных профилей [c.232]

Предварительная оценка распределения нормальных напряжений в лопасти в зоне ее сопряжения со ступицей, выполненного в виде косой заделки, может быть сделана на упрощенной модели. Поперечное сечение лопасти имеет сложный профиль и она подвергается косому изгибу и стесненному кручению (продольная сила относительно мала). На моделях полосы с прямоугольным (фиг. VI. 17) и сложным (фиг. VI. 18) поперечными сечениями с помощью хрупких лаковых покрытий были вначале установлены направление и зоны значительных главных растягивающих напряжений при различных углах косины заделки и различных видах нагружения. Величины нормальных напряжений, определенные на тензометрических моделях для указанного случая полосы с косой заделкой при различных вариантах ее нагружения, показывают, что напряжения у заделки распределены неравномерно. Например, при изгибе нормальные напряжения в остром угле у заделки незначительны (фиг. VI. 19). [c.466]

Приведенные формулы можно использовать и при расчете стержня, поперечное сечение которого состоит из отдельных тонких полос (рис. 181, б, в). Предположим, что при кручении стержня такого сложного профиля каждая отдельная полоса, составляющая профи ть, поворачивается на такой же угол, что и сам профиль. Тогда справедливо равенство [c.422]

В данном случае при кручении стержня сложного профиля, состоящего из отдельных полос, относительный угол закручивания определяется формулой (16.50), а обобщенный момент инерции при кручении — формулой (16.56). Касательные напряжения при кручении стержня, поперечное сечение которого представляет собой тонкостенный замкнутый профиль (рис. 182), определяются так [c.423]

Эти расстояния следует отложить от полюса по направлениям координатных осей (рис. 1.23, г). Заметим, что если координаты центра кручения этого профиля определять относительно главных осей сечения по формулам (1.44а) и (1.45а), то решение будет более сложным. [c.32]

Решение задачи кручения для многих сложных профилей поперечных сечений значительно проще можно получить методом конформного отображения. [c.168]

Стержни тонкостенные короткие 183 ----- с замкнутым профилем — Деформации при свободном кручении 173 —Конструктивные рекомендации 170 — Напряжения при свободном кручении 173 — Напряжения при сложном сопротивлении 177 [c.559]

Стержни тонкостенные короткие 183 - с замкнутым профилем — Деформации при свободном кручении 173 — Конструктивные рекомендации 170 — Напряжения при свободном кручении 173 — Напряжения при сложном сопротивлении 177 - с открытым профилем — Деформации при свободном кручении 170 — Напряжения при свободном кручении 170 —Особенность 169 — Устойчивость 170, 184 Стойка—Гибкость 319 [c.559]

Расчет деформаций станины под действием внешних усилий является наиболее сложной задачей. В общем случае станина подвергается изгибу в двух плоскостях и кручению. В случае замкнутого профиля поперечного сечения расчет деформаций можно производить обычными методами сопротивления материалов на основании расчета соответствующих моментов инерции сечения. Если по длине балка имеет переменное сечение, то за расчетное выбирают сечение, находящееся на расстоянии /д длины от наибольшего. Влияние поперечных ребер и перегородок на жесткость изгиба и кручение при замкнутом контуре невелико и его можно не учитывать. [c.216]

Для разомкнутых сечений задача определения функции напряжений становится значительно более сложной, и угол закручивания может быть вычислен для станины с такими сечениями лишь весьма приближенно. Даже узкий разрез одной из сторон замкнутого профиля чрезвычайно сильно понижает его жесткость. В случае профиля, состоящего из очень узких прямоугольников, угловое сопротивление кручению можно принимать с достаточной точностью равным сумме угловых сопротивлений кручению прямоугольников, образующих профиль. Для узкого прямо- [c.154]

Балочные конструкции. Прокатные и гнутые профили используют в основном для компоновки более сложных сварных сечений. Наиболее часто применяют сварные балки двутаврового и коробчатого профилей (рис. 9). Двутавровые балки хорошо сопротивляются изгибу в плоскости своей наибольшей жесткости, коробчатые — изгибу в разных плоскостях и кручению. Рациональность сечения балки (по массе) как конструкции, работающей на изгиб, определяется отношением , представляющим собой безраз- [c.250]

Выявление рациональных типов профилей, хорошо работающих при совместном действии изгиба и кручения, — задача в достаточной мере сложная. Решение ее зависит от многих факторов величины, характера и места приложения нагрузки, формы сечения, типа конструкции, в состав которой входят в качестве элементов стержня, о которых идет речь, габаритов и т. п. Если можно назвать сравнительно простой задачу о выборе рационального типа профиля, работающего только на косой изгиб, то исследование еще одновременной работы его на стесненное кручение значительно усложняет эту задачу, потому что указанные выше факторы тесно переплетаются между собой. [c.200]

Чтобы составить представление о распределении касательных напряжений при свободном кручении сложных незамкнутых профилей (рис. 1.12, а и б), воспользуемся мембранной аналогией. Представим себе вЪшуклую поверхность пленки натянутой на кон- [c.18]

Если в результате расчёта получены существенные отклонения по коэфициенту стеснения k и качеству профиля X от предварительно принятых значений, то необходимо произвести повторный расчет второго приближения. Тол-щй 1у. профиля нео5>1рдимо выбрать в соответствии с расчётом лопасти на прочность, который производится на сложное напряжение изгиба под действием сил Y п X, а также растяжения под влиянием центробежной силы. Кручение, вызванное смещением точки приложения равнодействующей сил гидравлического давления от линии центров тяжести сечений лопастей, учитывается введением соответствующего коэфициента запаса. Силы гидравлического давления при расчёте лопасти на прочность увеличивают в отношении мощности холостого хода Nq к рабочей мощности. [c.366]

При разработке основ выбора геометрических элементов орнамента авторами принято, что размеры геометрических элементов поверхности существенно малы по сравнению с конструктивными размерами детали. Известно, что общая деформация литых деталей включает упругую и остаточную деформацию. Упругая деформация обусловлена перемещением и искажением (депланацией) сечения элемента в процессе обработки детали. При прочих равных условиях с увеличением толщины и площади сечения стенки доля упругой деформации, в том числе депланацин, уменьшается. Поэтому в толстостенных литых деталях этот вид деформации практически не учитывается. Однако при уменьшении толщины и площади сечения стенки и увеличении количества сочленений различных геометрических элементов доля упругой деформации, в особенности депланации, резко возрастает. Метод литья в отличие от других методов получения заготовок имеет значительное преимущество— возможность варьировать процессом кристаллизации и получать на поверхности рациональные геометрические элементы, создавая наиболее благоприятное сочетание свойств материалов и геометрических особенностей отливок. При уменьшении поперечного сечения бруса или пластины уменьшается его статический момент, а с ним и жесткость конструкции при изгибе и кручении. Поэтому геометрические элементы в виде тонких стержней с гладкой поверхностью рационально применять для литых деталей, работающих в условиях растягивающих и сжимающих напряжений. Геометрический элемент в виде тонкостенного бруса открытого профиля, обладающего малой жесткостью при кручеиии, целесообразно применять для литых деталей, воспринимающих нагружение изгибом, растяжением и сжатием. Геометрические элементы могут иметь и более сложную конфигурацию, обусловливающую анизотропию свойств в различных направлениях. [c.19]

В случае эащемленных краев вторые слагаемые прогибов также удовлетворяют условиям защемления на краях, как это, о -видно, и должно быть. В случае свободно опертых краев условие является более сложным. Второе слагаемое, стоящее в скобках в выражении (7.9а), должно равняться нулю,-чтобы вторая составляющая прогиба удовлетворяла условию свободного опирания на краях, как это имеет место для рассматриваемого случая цилиндрической оболочки. С другой стороны, для, по-видимому, еще более важного случая (например, внешний корпус подводной лодки) цилиндрического отсека, представляющего собой один из целого ряда отсеков, образующих корпус лодки и разделенных открытого профиля шпангоутами переборок (так, что они являются жесткими в радиальном направлении, но имеют малое сопротивление кручению), первая составляющая волнообразной формы прогиба должна быть направлена внутрь в одном отсеке и наружу в соседнем с ним отсеке, узловые линии при этом совпадают со шпангоутом с другой стороны, осесимметричные вторые составляющие прогиба [c.520]

Составные закрытые профили не раскрываются и не закручиваются при потере устойчивости и имеют более высокие критические напряжения при сжатии, чем профили открытые с той же площадью поперечного сечения. Закрытые профили лучше открытых работают также при поперечном изгибе и кручении. Вместе с тем закрытые профили имеют некоторые специфические недостатки постановка заклепок для некоторых типов (рис. 3,4, а] не может быть "выполнена без сложных приспособлений и сопровождается значительным браком. Кроме того, такая клепка требует большей затраты труда и затрудняет контроль ее качества. Стремясь сохранить преимущества закрытого профиля и избежать закрытой клепки, конструктор может видоичменить профиль [c.18]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...