Кручение прокатные профиля

Стесненное кручение прокатных профилей. Прокатные строительные и судостроительные профили сравнительно с авиационными имеют значительно более толстую стенку. Поэтому пренебрежение жесткостью GJ при исследовании стесненного кручения для таких профилей ведет к большим неточностям. При кручении прокатных профилей существенную роль играют две системы касательных напряжений — свободного и стесненного кручения. [c.132]

Отметим, что при точном решении задач по кручению прокатных профилей области сечений были взяты без закруглений около соединений стенок профиля с полками. Следовательно в табл. 2 в данных приближенных формулах для прокатных профилей не учтены влияния закруглений в областях соединений стенок профиля с полками. Однако имеющиеся закругления могут оказать влияние на величину жесткости прокатного профиля в сторону ее незначительного увеличения. Закругления в значительной мере ослабляют местную концентрацию напряжений у входящих углов профиля. Величина же максимального напряжения, приведенная в табл. 2 для данного профиля, не получит ощутительного изменения, если это напряжение возникает в точке в достаточном удалении от входящего угла. [c.260]

Жесткость при кручении прокатных профилей приближенно вычисляют так же, как сумму жесткостей отдельных узких прямоуголь-нико , составляющих прокатный профиль [c.266]

Кручение прокатных профилей. Наибольшие напряжения будут иметь место во входящих углах. [c.109]

Кручение прокатных профилей [c.204]

КРУЧЕНИЕ ПРОКАТНЫХ ПРОФИЛЕЙ [c.205]

Для прокатных профилей значение 1, приводится в специальных таблицах. Следует отметить, что для таких профилей (тонкостенных открытого профиля) очень мала по сравнению с ], для стержней сплошного круглого сечения той же площади, не говоря уже о кольцевом сечении. Поэтому следует избегать работы стержней открытого профиля на кручение. [c.123]

Как известно, открытые тонкостенные профили плохо работают на кручение. Кроме того, если балка заделана так, что депланация сечения в заделке становится невозможной, то будет иметь место так называемое стесненное кручение, при котором в поперечном сечении возникают не только касательные, но и значительные нормальные напряжения. Поэтому желательно принимать меры, устраняющие кручение в балках прокатного профиля. Обычно по этой причине ставят симметричное сечение из двух швеллеров. Если же профиль один, а нагрузка значительна, то ее нужно выносить из главной плоскости так, чтобы она проходила через точку С (на рис. 313, б такое положение нагрузки показано пунктиром на рис. 313, г дан один из возможных вариантов конструктивного оформления вынесения нагрузки). В этом случае участок балки длиной х полностью уравновешивается силами Р, Q x) = P и моментом М х) = Рх кручения не будет. Поэтому точка С называется центром изгиба (иногда — центром жесткости). Центры изгиба всех сечений балки расположены на прямой, которая называется осью жесткости балки (рис. 313, б). [c.340]

П2. Кручение стержней прокатных профилей [c.328]

КРУЧЕНИЕ СТЕРЖНЕЙ ПРОКАТНЫХ ПРОФИЛЕЙ 329 [c.329]

При расчете на кручение тонкостенных стержней из прокатных профилей к величине J , полученной по формуле (6.37), вводится поправочный коэффициент, имеющий следующие значения [c.191]

На рис. 5.14, а показано рас- положение векторов напряжений сдвига, возникающих при изгибе балки с корытообразным сечением (прокатный профиль с таким сечением называют швеллером). Направление и расположение этих векторов определяется так же, как для двутаврового сечения. Эти напряжения создают сдвигающие силы Тх, Ту, действующие вдоль полок и стенки. На рис. 5.14, б видно, что силы Тх образуют пару, которая останется неуравновешенной, если внешние силы будут приложены к центру тяжести О площади поперечного сечения.Уравновесить пару кТх могут только напряжения кручения. Однако это кручение не возникнет, если вектор внешней силы Р, а следовательно, и вектор внутренней поперечной силы Q будут проходить не через центр тяжести О сечения, а через точку С, называемую центром изгиба (рис. [c.132]

При прокатных профилях добавляются напряжения свободного кручения, распределенные по закону двух треугольников (см. фиг. 4). [c.140]

Во втором издании структура задачника сохранена полностью. Добавлены параграфы, соответствующие углубленным курсам сопротивления материалов 5.4 — Балки с упругими опорами и на упругом основании , 7.4 — Упругая линия стержней малой кривизны , 7.5 — Статически неопределимые пространственные системы , 7.6 — Стержневые системы с упругими опорами , 7.7 — Стержневые системы под действием температурных полей , 11.4 — Устойчивость стержней малой кривизны , 12.3 — Колебания стержневых систем . В связи с введением 7.4 несколько откорректирован теоретический материал главы 15. В главе 4 добавлены задачи, связанные с кручением стержней с поперечным сечением в виде прокатных профилей. В приложении указаны ГОСТы 1972 года, так как именно они используются в большинстве учебников. [c.5]

Без предварительных теоретических соображений нельзя было бы объединить результаты весьма многочисленных опытов над кручением стержней разных прокатных профилей одной формулой. Кто когда-либо занимался экспериментальными исследованиями, тот знает, как важно иметь ориентировочную формулу (69), по которой можно было бы судить [c.84]

Кручение стержней прокатных профилей. При исследовании кручения стержней прокатных профилей уголков, швеллеров и двутавров, можно пользоваться формулами, выведенными для узких прямоугольных стержней (параграф 77). [c.286]

Для стандартных прокатных профилей значения секториального момента инерции приводятся в справочной литературе [23]. При стесненном кручении центр кручения, а также начало отсчета секториальной площади не могут быть выбраны произвольно. В 4 будет показано, что эти точки должны быть выбраны так, чтобы секториально-линейные моменты, а также секториально-статический момент были равны нулю, т. е. [c.25]

Кручение тонкостенных и прокатных профилей (фиг. 9 и 10). При расчётах на кручение тонкостенных односвязных профи- [c.124]

Для того чтобы установить действительную жесткость на чистое кручение стержней, составленных при помощи продольных сварных швов из прокатных профилей, нами были испытаны два прокатных образца, каждый длиной по 3 м один — сваренный из двух равнобоких уголков, а другой — из уголка и швеллера. Испытание производилось совершенно так же, как и для описанных выше других образцов. Действительные размеры этих образцов и результаты испытаний приведены в табл. 8. [c.45]

Результаты испытаний на чистое кручение составных образцов, сваренных из прокатных профилей [c.46]

При ф О (случай прокатного открытого профиля) Для построения эпюр также можно воспользоваться аналогией между стесненным кручением и изгибом, но моделирующая балка получается растянуто-изогнутой [15], причем продольная сила равна GJ . Эпюры B z) и их уравнения для ряда случаев даны на фиг. 20. См. также [7], [8], [10]. [II], [23]. [c.143]

Здесь мы опять имеем в виду, в первую очередь, двутавровый профиль, хотя то же, но с соответствующими изменениями относится и к другим профилям прокатного железа. Если на закругления во входящих углах и на сужение горизонтальных полок в направлении к концам их, встречающееся в старых нормальных профилях, внимания не обращать, то сечение двутавровой балки составляется из трех прямоугольников, из которых прямоугольник, соответствующий вертикальной стенке, во всех случаях является безусловно вытянутым, в то время как о сечениях горизонтальных полок утверждать это же с одинаковым правом нельзя. Лишь у новых профилей, с широкими горизонтальными полками, длинная сторона значительно больше узкой, так что эту сторону можно считать в сравнении с другой бесконечно большой. Мы предположим сперва, что имеем дело именно с таким профилем, имеющим широкие полки, и зададимся вопросом, как найти угловое сопротивление при кручении сечения, составленного из трех узких прямоугольников. Для ответа на этот вопрос сравним угловое сопротивление при кручении для всего профиля с суммой угловых сопротивлений трех частей, из которых состоит рассматриваемый профиль. [c.82]

Двигатели —Гармонический анализ сил давления газов 251 Движение гармоническое 234 Движущиеся элементы конструкций — Расчёт 160—175 Двутавры прокатные — Г еометрические характеристики кручения 227 Декремент затухания 245 Делительные окружности 641 Демпферы-—см. Гасители Депланация профиля тонкостенного стержня 226, 229 Дерево — Обозначение на чертежах 1050 Детали — Дефор<мации — Экспериментальное определение 309 [c.1067]

Из рассмотренного примера видно, что и в не очень тонкостенных стержнях открытого профиля (прокатные профили) дополнительные (секториальные) нормальные напряжения от изгибного кручения могут иметь существенное значение. В нашем примере они составляют [c.578]

При исследовании кручения прокатных профилей, таких, как уголки, швеллеры, двутавры, можно пользоваться формулами, выведенными для стержней узкого прямоугольного сечения ( 108). Когда поперечное сечение имеет постоянную толщину, как это показано на рис. 166, угол закручивания с достаточной точностью определяется по формуле (163), если внести в эту формулу вместо Ь разверпутую длину срединной линии сечения i), а именно [c.328]

В работах М. Г. Слободянского по теории кручения (1939, 1940, 1951) метод конечных разностей применен только по одной переменной и решение задачи приводится к системе обыкновенных дифференциальных уравнений этот метод позволил Слободянскому, а затем и А. М. Пиво-варову (1953) вычислить коэффициенты концентраций во входящих углах полигональных профилей. Аналогичный прием был употреблен В. Н. Фадеевой (1949) при решении задачи о кручении стержня трапецеидального сечения. Задачу о кручении прокатного уголка изучил Б. Н. Лоповок (1952). Б. А. Розовская (1940) методом конечных разностей рассмотрела задачу о кручении прокатных профилей (уголка, швеллера и двутавра) в другой ее работе (1956), а также в статье Е. П. Оболенского (1959) этот метод использован для решения задачи о кручении вала со шлицами. [c.26]

Построить эпюры крутящих моментов, подобрать размеры поперечного сечения из условия прочности и построить эпюру углов закручивания при G=0,8-10 кГ1см . Дано Li=120 кГм, 1,2=40 кГм, а=30 см, а//=40. Размеры прокатных профилей взять по таблицам сортамента. Допускаемое напряжение 1т) = 1000 Kfj M . Напряжений от стеснения кручения не учитывать. [c.67]

Существенный интерес представляет определение секториаль-ных Характеристик для прокатных профилей. Здесь прежде всего следует выделить профили типа уголка и тавра. В этих профилях центр жесткости располагается на пересечении средних линий полок, и секториальная площадь для любой точки средней линии сечения равна нулю. Следовательно, плоскость сечения таких профилей при кручении не искажается. [c.423]

А. К. Мрощинского Кр че ЕГйе металлических балок , в которой более доступно для проектировщиков изложена рассматриваемая теория расчета открытых тонкостенных стержней, достаточно полно изложена экспериментальная проверка этой теории, предложен целый ряд таблиц для облегчения практического приложения этой теории, предложена теорема для определения секториальных гео-. метрических характеристик, указан способ составления и приведен сортамент этих характеристик для применяемых в практике металлических прокатных профилей и выявлены рациональные типы различных профилей, находящихся в условиях изгиба и кручения. [c.9]

В том же 1953 г. инж, В. Т. Козлов защитил диссертацию на тему Экспериментальные исследования деформаций при свободном и стесненном кручении некруглых стержней , в которой дается оценка точности результатов, даваемых теорией Власова применительно к практически важным прокатным профилям, имеющим сравнительно большую толстостенность и закругления. [c.13]

Благоприятнее распределение сил у профилей с вогнутыми поверхностями. Крестообразные соединения подобного типа - трефные соединения (рис. 311) до сих пор применяют в валах прокатных станов. Представляя собой по существу крупные шлицы трап .-иеидального профиля, они по прочности на изгиб и смятие равноценны последним. Однако в отличие от шлицевых соединений у них очень сильно ослаблено сопротивление кручению по сердцевине профиля. [c.284]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...