Круговые Расчет — Последовательность

Геометрический расчет гипоидных передач аналогичен расчету конических с круговыми зубьями, но несколько сложнее. При расчете пользуются расчетными таблицами и графиками. Один из параметров приходится определять предварительно, а потом уточнять, т. е. пользоваться методом последовательного приближения. [c.214]

Ниже излагается порядок проектирования присоединенной группы и последовательность определения ускорения рабочего звена спроектированного механизма в крайнем рабочем положении. Для определения положений звеньев механизма, скоростей и ускорений пользуемся аналитическими методами расчета, изложенными в работе [3]. Круговой направляющий механизм считается уже спроектированным, поэтому исходными данными для проектирования присоединенной группы будут I ad = вс = d = см = 1 -мo = Флв. где, как указывалось выше, Ав — угол поворота кривошипа, соответствующий крайнему рабочему положению звена FG, а Lq,d — величина отрезка, определяющего положения центра приближаемой окружности, т. е. крайнее нерабочее положение шарнира G. [c.51]

Плавное изменение жесткости. Конструкция такого шпангоута показана на рнс. 58, б. Примем, что ось кольца имеет круговую форму с радиусом г. Расчет проводится в следующей последовательности. [c.299]

На рис. 5.21, 5.22 приведены результаты расчетов для случая, когда отверстие принимает круговую форму в момент образования. Результаты, приведенные на рис. 5.21, получены методом последовательных приближений, а на рис. 5.22 показаны результаты решения этой же задачи методом Ньютона-Канторовича (вычислено пять приближений). После решения задачи осуществлялся пересчет в координатах конечного состояния линии, помеченные кружками, соответствуют результатам такого пересчета. [c.170]

И наконец, приведем некоторые результаты решения задачи о последовательном образовании в предварительно нагруженном вязкоупругом теле шестиугольного отверстия, форма и размеры которого в момент образования показаны на рис. 5.33, а (стр. 180), и кругового в момент образования отверстия радиуса i = 2, центр которого в момент его образования находится в точке с координатами 2 = 4, = 6. Шестиугольное отверстие образуется в момент времени т = 0.001/а, а круговое — в момент времени Т2 = 2ti. Расчеты выполнены для случая плоской деформации при одноосном начальном нагружении [c.217]

Натяжения 5 б и S .q определяют последовательным суммированием сопротивлений движению на прямолинейных и криволинейных (сопрягающих) участках конвейера от точки наименьшего натяжения цепи до приводного устройства отдельно для рабочей (груженой) и порожней (холостой) ветвей. При расчете конвейеров без натяжных устройств (петлеобразных, Г-образных и круговых вертикально-замкнутых) наименьшие натяжения принимают равными нулю. Для конвейеров с натяжными устройствами наименьшее натяжение назначается по соотношению Smu, = 0,4йц. Положение точек наименьшего натяжения для различных групп рассматриваемых конвейеров показано на рис. 31. [c.122]

Проектный расчет закрытой конической передачи с прямыми и круговыми зубьями при m=35° ведут в такой последовательности [c.57]

В работе [15] для решения этой системы развит метод последовательных приближений. В качестве примера рассмотрена задача о вдавливании кругового штаг па с изломом. Приводим результаты расчета, проведенного при помощи ЭЦВМ [c.483]

В главу 3 включены сведения по отделке зубьев, пример расчета конических передач с круговыми зубьями и образец рабочего чертежа конического зубчатого колеса с круговым зубом. Для иллюстрации последовательности расчетов в конце каждой главы приведены числовые примеры. [c.3]

Для понимания физических основ расчета и проектирования сверхзвукового диффузора последовательно рассмотрим теорию плоского скачка уплотнения, обтекание кругового конуса сверхзвуковым потоком, критерий оптимальной геометрии сверхзвукового диффузора и методику его расчета на конкретном числовом примере. [c.19]

Проектный расчет закрытой конической передачи с прямыми и круговыми зубьями при р = 35° ( os Р = os 35° = 0,819) ведут в такой последовательности. [c.145]

Зная огибающие последовательности эхо-сигналов во времени сканирования t и время (или N при данном F), нетрудно графоаналитически рассчитать снижение чувствительности с увеличением скорости W - На рис. 5.27 в качестве примера отображены результаты графоаналитического расчета изменения предельной чувствительности к отражателям с круговой индикатрисой рассеяния, расположенным на определенной глубине, в зависимости от скорости сканирования при стабильном акустическом контакте Sni — чувствительность при = O i. = 0J5. Видно, что повышение скорости сканирования даже при идеаль- [c.241]

В качестве примера изложенного метода рассмотрим результаты восстановления (рис. 3.9) вектора нормальных усилий Рг(>") на торце полого кругового цилиндра с теми же геометрическими размерами поперечного сечения, что и в приведенном выше примере. Высота цилиндра -100 мм. Исходная информация бралась в виде радиальной компоненты вектора перемещений на наружной поверхности цилиндра. Внутренняя и наружная поверхности цилиндра свободны от нагрузок, нижний торец закреплен от осевых перемещений. Расчеты проводились вариационноразностным методом на регулярной сетке Аг = 10 мм, Дг = 5 мм. Вначале решалась прямая задача по заданному вектору нормальных усилий на горце р (г) находился вектор перемещений на внешней грани цилиндра затем обратная задача. На выбранной сетке строились матричные аналоги интегральных операторов уравнений (3.16) и (3.17), по которым находился матричный оператор уравнения (3.18). Методом последовательных приближений решалась разностная задача для уравнения (3.18). На рисунке приведены точное решение — пунктирная линия нерегуляризованное решение, соответствующее решению интегрального уравнения первого рода (3.9) и не имеющее ничего общего с искомым решением - кружки с крестиками решение уравнения (3.18), полученное методом последовательных приближений при различных начальных приближениях вектора р°(г) (осциллирующая функция — квадраты, сосредоточенная сила - треугольник. Из рисунка видно, что метод дает устойчивое приближение к искомой функции и мало чувствителен к выбору начального приближения. [c.78]

Подробно последовательность расчета конических, сферических и круговых торооб- [c.149]

На рис. 5.17 приведены результаты решения задачи об образовании в предварительно нагруженном теле отверстия, которое принимает круговую форму в конечном состоянии. Расчеты выполнены для материала Трелоара. Линии, соответствующие расчетам по методу Ньютона-Канторовича, отмечены кружками. Остальные линии соответствуют расчетам по методу последовательных приближений. Цифры 0-3 на графиках означают номера приближений. [c.166]

Рассмотрим сначала взаимодействие двух одинаковых одновременно образованных отверстий, центры которых расположены на оси в случае предварительного одноосного растяжения на бесконечности сгц = аи = О, сг22 = Р- На рис. 5.35 приведены результаты расчета для круговых отверстий радиуса Rq при р/ji = 0.3 и для эллиптических отверстий с соотношением полуосей а/Ь = 4 при р/ 1л = 0.15. Расчет выполнен для материала Трелоара при плоской деформации методом последовательных приближений. Даны зависимости концентрации напряжений в точке максимальной концентрации (в данном случае это точки контуров каждого отверстия, ближайшие к другому отверстию) от расстояния между краями отверстий 5 в момент образования. Цифры О и 1 на рисунке обозначают номера приближений. [c.181]

В, 3, Власова, 1933, 1936). В работах В. 3. Власова последовательно и весьма эффективно проводилась идея сочетания методов теории упругости и строительной механики. С. М, Файнберг (1936) предложил упрощенную теорию расчета круговых цилиндрических оболочек открытого профиля, сводящуюся к интегрированию дифференциального уравнения четвертого порядка с комплексными коэффициентами. Весьма актуальной в эти годы была задача о безбалочном покрытии за разведочной работой Л. С, Лейбензона последовали труды С, А, Гершгорина ((1933) и А. С. Малиева (1935), в которых была уточнена постановка задачи. [c.228]

Смешанные задачи, которые имеются здесь в виду, могут быть двоякого рода. Во-первых, это динамические задачи о действии штампа на упругое тело. В простейших постановках под телом понимается упругое полупространство, а штамп рассматривается либо в виде бесконечной полосы (плоская задача), либо круговой в плане (Л. М. Флитман, 1959 Н. М. Бородачев, 1960). Задачи такого типа решались аналитически, но для завершения требовали расчета последовательных типов дифракции на краях штампа или обращения к длинноволновой асимптотике. Предполагалось, что касательное напряжение на подошве штампа отсутствуют (свободное проскальзывание). [c.300]

A. A. Каминского (1965 и сл.). При рассмотрении задачи о произвольном числе симметрично расположенных трещин, выходящих на свободную поверхность кругового-отверстия в бесконечном теле, О. Л. Бови применил для отображения такой области на внешность единичного круга приближенное представление аналитической функции полиномами, после чего стало возможным применение методов Н. И. Мусхелишвили. Проведенные им конкретное расчеты для простейших случаев одной и двух диаметрально противоположных трещин потребовали большого объема вычислительных работ, так как для достаточной точности оказалось необходимым удерживать около тридцати членов полиномиального разложения. А. А. Каминский существенно усовершенствовал метод Бови, добившись гораздо лучшей сходимости при замене отображающей функции такой рациональной функцией, которая, сохраняя особенность на концах трещин, скругляет углы в местах выхода трещины в полость. Им получены простые формулы) для определения величины предельной нагрузки в упомянутой задаче-о пластине, ослабленной круговым отверстием с двумя равными радиальными трещинами. Используя этот метод, Н. Ю. Бабич и А. А. Каминский (1965) построили решение задачи для одной прямолинейной трещины, а А. А. Каминский (1965) — для двух прямолинейных трещин, выходящих на контур эллиптического отверстия (здесь же приведены результаты, расчетов критической нагрузки в зависимости от длины трещины). В дальнейшем А. А. Каминский (1966) получил решение задач для случая, когда одна или две равные трещины выходят на контур произвольного-гладкого криволинейного отверстия при одноосном или всестороннем растяжении, и определил критические нагрузки, вызывающие развитие расширенных трещин. Г. Г. Гребенкин и А. А. Каминский (1967) в качестве примера произвели расчет критических нагрузок для двух равных трещин, выходящих на контур квадратного отверстия. В. В. Панасюк (1965) рассмотрел задачу Бови о круговом отверстии с двумя радиальными трещинами разной длины, выходящими на границу отверстия. При определении нормальных напряжений используется приближенный метод, аналогичный методу последовательных приближений, развитому в работах С. Г. Михлина (1935) и Д. И. Шермана (1935). Сравнение с решением О. Л. Бови для двух трещин одинаковой длины дает удовлетворительное совпадение. Некоторые результаты относительно влияния свободной границы полупространства на распространение терщины были получены ранее в работах Ю. А. Устинова (1959) и В. В. Панасюка (1960). [c.382]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...