Г сильфонные

К числу вспомогательных устройств. ГПП относятся аккумуляторы (сборники) жидкости и воздуха (рис. 21. 1, а), фильтры — отделители пыли, влаги (рис.21.Д, б и й), охладители (рис. 21.1, г,), сильфоны (рис. 21.1, а) демпферы, мультипликаторы — увели- [c.371]

Рис. 75. Типы гофрированных компенсаторов а — линзовый, 6. в — волнистый, г - сильфонный

Рис. 39. Компенсаторы а — змеевидный б — упругий в — коленчатый г — сильфон

Упругие элементы разделяют на винтовые пружины растяжения (рис. 29.1, а) и сжатия (рис. 29.1, б), проволока которых при деформации пружины скручивается винтовые пружины кручения (рис. 29.1, в, г), плоские пружины (рис. 29.1, <Э), материал которых испытывает деформацию изгиба упругие оболочки, материал которых испытывает сложную деформацию. Упругие оболочки применяют в виде гофрированных трубок — сильфонов (рис. 29.1, < ), мембран (рис. 29.1,ж) и мембранных коробок (рис. 29.1, з), трубчатых пружин (рис. 29.1, и). Амортизаторы иногда изготовляют в виде резиновых упругих элементов (рис. 29.1, к). [c.354]

Сильфоны применяются в качестве упругих чувствительных элементов в приборах для измерения давления и разряжения, для подвижных упругих соединений (рис. 24.15, а), в качестве сосудов переменной емкости (рис. 24.15, б), для разделения двух сред (рис. 24.15, в) и герметизации подвижных соединений (рис. 24.15, г). [c.355]

Здесь Rg и L — наружный и внутренний радиусы и длина сильфона, см г — радиус кривизны в местах изгиба материала при гофрировке, см — число внешних закруглений гофров на длине L (рис. 24.15, д). [c.357]

Первое промышленное производство сильфонов для применения в качестве компенсаторов на трубопроводных магистралях паровых котлов было организовано в 1894 г. [c.3]

Отечественная промышленность с 1934 г. почти без существенных изменений выпускает сильфоны из медно-цинкового сплава марки Л80 (полутомпак) диаметрами от 12 до 100 мм. [c.3]

Рис. 11.126. Воздушный демпфер с сильфоном. Масса m чувствительного элемента с капилляром радиуса г расположена на сильфоне, имеющем жесткость кг и поддерживается рессорой с жесткостью /с[.

В качестве измерителя 2 давлений применяются сильфонные, мембранные дифференциальные манометры, реагирующие на разность давлений Д/г = — йа в двух ветвях системы. [c.73]

Передаточное отношение на электрические контакты /Сс>/(г Для сильфонных приборов микронной точности обычно принимается равным 20—50. [c.76]

Радиальное уплотнение работает в гораздо более легких условиях, чем торцовое, так. как диск имеет крайне незначительные перемещения вдоль вала. Здесь пригодно любое уплотнение — резиновыми кольцами, разрезными пружинными кольцами, сальниками, манжетами и т. д. Просачивание через радиальный зазор можно исключить полностью, уплотнив зазор мембраной, сильфоном и т. п. (см. рис. 243, 244). В инвертированной схеме торцового уплотнения (см. рис. 239,11) диск а зафиксирован от вращения относительно корпуса с помощью торцовых зубьев б. Диск постоянно Прижимается пружиной к диску е, укрепленному на валу. Торцовое уплотнение достигается контактом между дисками а и в, радиальное — кольцами г. [c.105]

Основные параметры сильфона Rf, и Rg — наружный и внутренний радиусы сильфона г — радиус закругления гофр (по средней линии контура) h — толщина стенки а — угол уплотнения п — число рабочих гофр. [c.204]

Если сильфон имеет радиус закругления г, соизмеримый с глубиной гофрировки, и угол уплотнения а О, то расчет на жесткость сильфона, изготовленного гидравлическим способом, производится па формуле [c.205]

Фиг. 94. Типы сильфонов а — сильфон нормальный 6 — повышенной чувствительности в — многослойный г — мембранный д — с внешней бронировкой е — с внутренней бронировкой ж — обрезиненный I — арматура 2 — резина 3 — сильфон з — спи-

Мембранный сильфон (фиг. 94, г) состоит из отдельных штампованных деталей-мембран, имеющих форму половины гофра, которые соединяют по внешнему н внутреннему контуру пайкой или сваркой. [c.303]

Фиг. 95. Виды заделок сильфонов а — по внутреннему диаметру гофр 6 — по наружному диаметру гофр в — по промежуточному диаметру гофр г — с дном д — по боковой поверхности гофр — по внешней поверхности гофр.

Кинетика деформаций при нагружении компенсаторов циклической осевой силой в условиях заданного размаха перемещений при отсутствии высокотемпературных выдержек для к 10 оказывается слабо выраженной. До к = 10 наблюдается некоторое уменьшение величин г) в максимально нагруженных точках сильфона (рис. 8.4, б). [c.165]

Торцовые уплотнения имеют много конструктивных типов, появившихся, во-первых, в связи с постепенным совершенствованием конструкций, во-вторых, в связи с многообразными условиями эксплуатации. Конструкции уплотнений начнем рассматривать с простейшего типа (рис. 69, а), в котором уплотняющим элементом является торец бурта вала ], контактирующий с торцом корпуса резервуара и уплотняющий внутреннюю полость резервуара. Практически такое уплотнение удовлетворительно работать не может по следующим причинам 1) между уплотненными поверхностями может быть большой зазор из-за грубой обработки, волнистости и перекоса торцов 2) стык может раскрываться за счет осевых перемещений и деформаций вала и корпуса 3) износ торцов не компенсируется автоматически осевым смещением вала 4) невозможно выбрать материалы трущейся пары, обеспечивающие длительную работу 5) невозможно обработать торцы с требуемой высокой точностью. Следовательно, рационально спроектированное торцовое уплотнение должно быть отдельным узлом машины (рис. 69, б), в котором основные уплотняющие элементы (диски 5 и 6) изготовлены с требуемой степенью точности из наиболее износостойких материалов. Конструкция должна обеспечивать самоустанавливаемость и постоянный контакт основных уплотняющих элементов за счет нажимного элемента 3 (пружинного или сильфонного типа). Поскольку диск 5 подвижен в осевом направлении (плавает), а диск 6 должен само-устанавливаться в перпендикулярное валу положение, появляются два вспомогательных эластичных уплотнения 4 а 7. Для удобства монтажа все детали, кроме диска 6, устанавливаются в головке уплотнения 2. В зависимости От условий эксплуатации головка уплотнения может быть вращающейся, как показано на рис. 69, б, или неподвижной (рис. 69, в), расположенной внутри резервуара (рис. 69, б, б) или вне резервуара (рис. 69, г, 5). Наиболее распространены торцовые уплотнения с вращающейся головкой, расположенной внутри резервуара. Такие уплотнения применяют, когда давление внутри резервуара превышает наружное давление и жидкость может вытекать по торцу уплотнения в направлении к центру. При этом центробежные силы препятствуют утечке под действием перепада давления. [c.143]

Наряду с мембранными пневмоцилиндрами, которые, как и гидравлические, применяются при небольших перемещениях выходного звена, в пневмосистемах низкого давления при малых перемещениях используют сильфонные пневмоцилиндры. Рабочей камерой такого пневмоцилиндра является полость гофрированной металлической трубки (сильфона), способной увеличивать свою длину под действием давления сжатого воздуха (рис. 22.4, г). Как правило, сильфонные пневмоцилиндры — одностороннего действия. Возврат в исходное положение происходит под действием внешних сил или упругих сил самого сильфона. [c.308]

По числу рабочих каме[) гндроманшны делятся на одно- и многокамерные, а но конструктивному выполнению подвижных элементов— на ио ши(евые ( рис. 11.1, а), шестеренные (рис. 11.1, б), пластинчатые (рис. 11.1, б), винтовые (рис. 11.1, г), мембранные (рис. 11.1, 5), сильфонные (рис. 11.1, е) и др. [c.155]

Если исходный материал Х18Н10Т обладает высокой коррозионной стойкостью в 50-процентной а ютной кислоте при температуре 104—108° С (потери не более 0,32 г м -ч) и не склонен к межкристал-литной коррозии, то коррозионные потери материала готовых сильфонов превышают 3 г с 1 в час. [c.101]

В 1960 г. выпущены нормали машиностроения, в которых осуш,ествлена первая попытка обобш,ения большой номенклатуры сильфонов однослойной конструкции, выпускаемых отдельными отраслями промышленности. При этом геометрические размеры и допуски на них взяты с рабочих чертежей сильфонов, освоенных в серийном производстве, и поэтому в выпущенных нормалях отсутствует достаточная степень унификации. [c.159]

На рис. 3.20, б д приведены схемы режимов циклического изотермического нагружения гофрированной оболочки сильфонного компенсатора регулярного циклического (б) и с выдержкой при растяжении (в) и сжатии (г), а также с двусторонними выдержками (d). В течение характерного периода 7ц эксплуатащ1и сильфонного компенсатора на оболочку действуют циклическая (в течение времени т) и постоянная (в течение времени г ) нагрузки. [c.153]

Рис. 3.28. Кривые ммоцикловой усталости сильфониого компенсатора Dy 40 4 полученные ири 600 ° С в условиях малоцикловых натурных испытаний в режимах в (точки Г и 5), г - (точки 2 и 3) и д (точки 4)

Л80 Трубки М тонкостенные дл 8-80 (толщина стенки 0,07-0,6 ММ) 1 сильфоно б ino Г ОСТу 5685-51) [c.207]

Очевидно, что в качестве воспринимателя давления контролируемой среды может быть использовано любое тело, геометрические размеры которого изменяются под действием этого давления. В частности, для указанной цели может быть использована анероидная коробка или гофрированный металлический мех (сильфон) (фиг. 6, в), манометрическая трубка Т (фиг. 6, г). [c.129]

Из рисунка следует, что динамическая погрешность запаздывания AiSjs (г ) исследуемого преобразователя может быть в 4—5 раз меньше аналогичной погрешности сильфонного датчика (кривая 5). [c.195]

Если радиус закругления сильфона мал по сравнению с глубиной гофрировки г - Rh — Re)- 3 угол уплотне- [c.204]

Форма связи между геометрическими параметрами и жесткостью устанавливалась путем построения и анализа эмпирической и теоретической линий регрессии. На рис. 9.8 приведены зависимости между жесткостью z сильфона и каждым геометрическим параметром в отдельности толщиной стенки (рис. 9.8, а), шагом гофров л (рис. 9.8, б), наружным дйамет ром Хз (рис. 9.8, в), радиусом закругления гофров Х4 (рис. 9.8, г), внутренним диаметром Xg (рис. 9.8, д). На рисунке приведены также уравнения теоретических линий регрессии. Как видим, все эти зависимости являются существенными, причем толщина стенки оказывает наибольшее влияние на жесткость сильфонов по сравнению с внутренним диаметром. Характер расположения линий регрессий на рис. 9.8, в, г, д указывает на обратную (отрицательную) связь между жесткостью и параметрами наружным диаметром, радиусом закругления гофров, внутренним диаметром. [c.314]

Т . = 0,0397 мм. Требуется определить ожидаемое повышение точности упругой характеристики сильфонов. Пользуясь формулой (9.152), по данным задачи находим дисперсию суммарной погрешности упругой характеристики = 2447,5 г 1мм и среднее квадратическое отклонение = 49,5 г1мм. Следовательно, сокращение погрешностей геометрических параметров вдвое приводит к повышению точности выходной характеристики сильфонов примерно в 1,3 раза. [c.317]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...