Поворот потока. Соединение и разделение потоков

ПОВОРОТ ПОТОКА. СОЕДИНЕНИЕ И РАЗДЕЛЕНИЕ ПОТОКОВ [c.204]

Значения коэффициентов местных потерь для некоторых местных сопротивлений гидролиний гидроприводов определяются экспериментально для каждого вида местного сопротивления и в ориентировочных расчетах могут приниматься для плавных колен под углом 90° с радиусом изгиба (3—5) ,=0,12—0,15 для поворота под прямым углом в сверленых или штампованных каналах С==2 для внезапного расширения при входе в гидроцилиндр, аккумулятор, фильтр при ламинарном режиме =2 при турбулентном — =1 для мест соединения труб между собой или присоединения к агрегатам с помощью арматуры =0,1—0,15 для прямоугольных тройников при отводе потока под углом 90° (рис. 19.38, а) для отводимого потока =0,9—1,2, для транзитного — С=0,1—0,2 для прямоугольных тройников при разделении потока (рис. 19.38, б) 5=1—1.5, при слиянии потоков (рис. 19,38, в) =2—2,5. [c.300]

Котлы этой серии производительностью 2,5 4 6,5 10 и 20 т/ч первоначально были рассчитаны на генерацию пара с давлением 13 ати и температурой 350 С. Котлоагрегат этого типа имеет верхний и нижний барабаны, соединенные пучком кипятильных труб. Топочная камера котла разделена на две части собственно топку и небольшую камеру догорания. Кипятильный пучок размещен в двух газоходах, разделенных чугунной перегородкой. Пароперегреватель собран из тринадцати двойных змеевиков, расположенных вдоль одной из боковых стен котла. Движение газового потока осуществляется по следующему пути из топки (через боковое окно в ее задней стенке) в камеру догорания и далее в первый газоход, затем газовый поток разворачивается на 180°, проходит второй газоход и выходит через окно в задней стенке котла. На базе котла ДКВ производительностью 6,5 т1ч (ДКВ-6, 5-13-350) позже был спроектирован котел ДКВ-6, 5-22-375, рассчитанный на давление пара 22 ати и температуру перегрева 375° С. Повышение температуры перегрева намечалось осуществить за счет переноса пароперегревателя в первый газоход, в зону более высоких температур. Характерной особенностью обоих котлов являлось осуществление поворота газового потока в плоскости, перпендикулярной осям труб, образующих поверхности нагрева. [c.157]

Местные сопротивления возникают при изменении направления движения потока (газов, воздуха) вследствие наличия в каналах поворотов, при изменении скорости движения вследствие изменения сечения каналов, при разделении и соединении потоков, при входе в канал и выходе из него. Местные сопротивления вызывают падение давления, пропорциональное динамическому давлению, и, хотя потеря энергии, связанная с изменением направления канала и его сечения, происходит на сравнительно большой длине тракта, условно считают каждое из местных сопротивлений сосредоточенным в определенном сечении канала. В связи с таким методом расчета для определения полного сопротивления расчетного участка тракта необходимо к величине местных сопротивлений прибавить величину сопротивления трения, вычисленную для выпрямленной длины этого участка. [c.339]

ВОД в кране КС-2571А-1 выполнен по открытой однонасосной схеме (рис.33,а). Поток рабочей жидкости от насоса 24 через двухпозиционный гидрораспределитель 25 направляется либо к гидрораспределителю 26 и через него к гидроцилиндрам 2, 3 выносных опор и механизма блокировки рессор, либо через вращающееся соединение 16 (центральный коллектор) к гидрораспределителю 20 (для привода крановых механизмов). От гидрораспределителя 20 поток рабочей жидкости направляется к гидромотору 5 грузовой лебедки, к гидроцилиндру 6 стрелового механизма, к гидромотору 5 механизма поворота платформы. Гидравлическая схема (рис. 33) позволяет осуществлять следующие совмещения рабочих операций подъем (опускание) стрелы с поворотом поворотной части подъем (опускание) груза с поворотом поворотной части. Совмещение операций обеспечивается специальной промежуточной секцией в гидрораспределителе 20. Для совмещения операций золотник соответствующей рабочей секции гидрораспределителя переводится в рабочее положение одновременно или с небольшой задержкой по времени с золотником другой рабочей секции того же гидрораспределителя, обязательно разделенных между собой промежуточных секций. Давление рабочей жидкости в системе привода выносных опор и механизма блокировки рессор ограничивается предохранительным клапаном 18, в приводе рабочих механизмов клапаном [c.72]

Гидропривод автомобильный кранов ИВАНОВЕЦ грузоподъемностью 14-15 т (КС-3574, КС-3577-4, КС-35714-1, КС-35715-1) с жесткой подвеской рабочего оборудования также выполнен по однонасосной схеме (рис. 34). Поток рабочей жидкости от насоса 32 через двухпозиционный гидрораспределитель 26 направляется либо к гидрораспределителю 24 и через него гидроцилиндрам 1, 23 выносных опор и механизма блокировки рессор, либо через вращающееся соединение 35 (центральный коллектор) к гидрораспределителю 20 (для привода крановых механизмов). От гидрораспределителя 20 поток рабочей жидкости направляется к гидромотору 12 грузовой лебедки, к гидроцилиндру 16 стрелового механизма, к гидромотору 7 механизма поворота платформы и гидроцилиндру 3 телескопирования стрелы. Регулируемым аксиально-порщневым гидромотором привода грузовой лебедки с помощью промежуточной секции в гидрораспределителе 20 можно дополнительно регулировать скорость подъема (опускания) груза. Гидравлическая схема позволяет совмещать отдельные рабочие операции подъем (опускание) стрелы с поворотом поворотной части подъем (опускание) груза с выдвижением (втягиванием) секции стрелы подъем (опускание) груза с поворотом поворотной части. Для совмещения операций золотник соответствующей рабочей секции гидрораспределителя переводится в рабочее положение одновременно или с небольшой задержкой по времени с золотником другой рабочей секции того же гидрораспределителя, обязательно разделенных между собой промежуточной секцией. Регулирование скоростей рабочих механизмов комбинированное изменением частоты вращения вала насоса (за счет изменения частоты вращения двигателя шасси) и дросселированием рабочей жидкости в каналах гидрораспределителей. [c.76]

На характер и количественные характеристики гидравлического удара с разрывом сплошности помимо указанных факторов (модуля упругости жидкости и материала стенок трубопровода, отношения диаметра к толщине стенки, относительного времени закрытия регулирующего устройства, воздухосодержания, объемного содержания твердых частиц и т. д.) влияют и такие важные факторы, как режимы работы насосной станции, очертание трассы трубопровода (наличие переломов в вертикальном профиле и конфигурация сети в плане, наличие обратных клапанов, тупиковых участков, отводов, мест разделения и соединения потоков, резких поворотов трубопроводов и т. д.). [c.304]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...