Фланцевые соединения — Коэффициенты

Более тяжелы условия работы фланцевого соединения, если коэффициенты линейного расширения материалов фланца и болта йф и ад существенно отличаются. В этом случае при некоторых допущениях, аналогичных принятым выше, можно написать [c.215]

Рис. III.II. К расчету фланцевого соединения сварно-литых спиральных камер а — схема нагружения контактирующих фланцев б — к определению коэффициентов податливости фланцев и болтов

Во всех этих случаях соединения не должны давать течь рабочей жидкости. Для предотвращения усадки материала элементов соединения его детали, как правило, выполняют из материалов, имеющих одинаковый коэффициент линейного расширения. Кроме того, на герметичность влияет величина момента затяжки соединения, которая увеличивается при каждой сборке соединения после очередного ремонта (демонтажа). Существует также максимальный момент затяжки выше этого момента соединение затягивать не разрешается, так как оно может разрушиться. Поэтому при монтаже соединений рекомендуется использовать тарированный ключ. При соединении трубопроводов на фланцах сначала производят предварительную сборку фланцевых соединений на болтах без установки уплотнительных прокладок. После этого тщательно проверяют параллельность уплотнительных поверхностей с помощью щупа. При положительных результатах проверки производят окончательную сборку фланцевых соединений на постоянных прокладках. Нельзя выправлять перекосы фланцев при сборке путем натяга болтов или шпилек. Чрезмерный натяг приводит к недопустимому смятию прокладки и вытяжке болтов или шпилек, в результате чего соединение становится неплотным. [c.24]

Диаметр возвышения рекомендуется несколько меньше диаметра отбортовки (приблизительно равный п + 56). Установлено, что фланцевое соединение с отбортовкой на 90° в условиях большого диапазона рабочих температур может не обеспечить герметичности при снижении температуры вследствие различных коэффициентов температурного расширения фторопласта и металла. В таких случаях отбортовку выполняют под углом 45° и встык помещают дополнительную деталь. В необходимых случаях сжимающее устройство снабжается компенсационными пружинами. Иногда между фланцем и буртом помещается резиновая шайба, обеспечивающая герметичность соединения. [c.104]

В табл. 4.3 приведены величины местных коэффициентов угловой податливости 1рр от осевой нагрузки Р(кН/м) и от моментной нагрузки Л/(Н м/м) для контактных площадок. 4 и В разъемного фланцевого соединения корпусной конструкции (см. рис. 2.1). Здесь Е - модуль упругости (МПа). Приближенные величины коэффициентов найденные для рассматриваемых фланцев по работе [10], оказываются заниженными для площадки А - 0,22, для площадки В - 0,273. Коэффициенты податливости от осевой нагрузки в работе [10] не рассмотрены. [c.137]

Выше также отмечалось, что на коэффициент теплопередачи К в конденсаторе весьма большое влияние оказывает воздух, поступающий из атмосферы через различного рода неплотности турбины, конденсатора, арматуры, фланцевых соединений, находящихся под вакуумом. Количество воздуха, поступающего в конденсатор, зависит от габаритов турбины, и конденсатора, а также от качества монтажа оборудования, работающего под вакуумом, И принятой [c.53]

Шиманского метод расчета коэффициентов концентрации 418 Шлейфы осциллографов 497 Шлицевые соединения — Коэффициент концентрации 458 Шпильки фланцевого соединения паропровода — Напряжения затяжки — Пример определения 293 Штаермана метод определения изгибных напряжений для оболочек вращения 207 [c.563]

При разных коэффициентах линейного расширения возможна либо разгерметизация фланцевого соединения из-за уменьшения давления на прокладку, либо обрыв шпилек из-за их перегрузки. [c.219]

Использование фланцевых соединений обычной конструкции в данном случае нежелательно, так как при контактировании материалов с разными коэффициентами линейного расширения не удается достичь герметичности соединения. Специальные типы фланцевых соединений, обеспечивающие их герметичность, являются конструктивно сложными. [c.170]

Здесь рассмотрены фланцевые соединения двух типов на центрирующих болтах (рис, 2, а, б) и с центрирующим буртом (рис. 3, а). Подвижность этих соединений связана с известным явлением уменьшения эффективных коэффициентов трепня в условиях динамических нагрузок [1]. [c.190]

Выведем значение коэффициента основной нагрузки для этого случая. Внешняя сила F (усилие от давления пара, приходящееся на одну шпильку) вызывает деформацию всех элементов фланцевого соединения. Для простоты рассуждения учтем деформации только фланца и шпильки. [c.388]

Легко вывинтить болты и шпильки, изготовленные из материала, коэффициент линейного расширения которого выше, чем у материала гайки. Этим нельзя пользоваться в муфтовых, резьбовых и фланцевых соединениях, где различие коэффициентов линейного расширения материалов болтов и гаек может вызвать потерю плотности. [c.217]

Уточняют нагрузку и рассчитывают 04 в зависимости от разности температурных удлинений и коэффициентов податливости элементов фланцевого соединения (РД 26 01-44-78). [c.812]

Коэффициент жесткости фланцевого соединения [c.50]

Коэффициент жесткости фланцевого соединения определяют по формуле [c.55]

В разделе заключения и выводов пояснительной записки приводятся полученные в проекте в зависимости от температур теплоносителя, принятых толщин теплоизоляции и выбранных конструкций, максимальные и минимальные величины тепловых потерь изолированными поверхностями, температур на поверхности изоляции, коэффициентов эффективности теплоизоляции. Дается анализ правильности принятых основных решений, выбора материалов и конструкций с указанием причин отклонения полученных расчетных данных от утвержденных норм и требований задания на проектирование, а также приводится распределение суммарных тепловых потерь по трубопроводам, оборудованию, арматуре и фланцевым соединениям, по опорам и подвескам. [c.8]

Для фланцевых соединений труб с теплоносителем перегретый пар тепловые потери определяются также по табл. 30 с коэффициентом 0,8. [c.52]

Коэффициент экономии тепла при теплоизоляции фланцевых соединений определяется по табл. 31. [c.52]

Коэффициент экономии тепла изолированных фланцевых соединений, % [c.53]

Конструкция теплоизоляции фланцевых соединений Коэффициент экономии тепла при разности температур теплоносителя и окружающего воздуха, °С [c.53]

В действительном компрессоре возможны утечки газа через сальники, резьбовые и фланцевые соединения. Чем сложнее конструкция машины, тем больше влияют неплотности на подачу компрессора и, следовательно, ниже значение коэффициента Я д. [c.278]

Разница коэффициентов линейного расширения не должна превышать 10%. При большей разнице в коэффициентах линейного расширения требуется подтверждение работоспособности фланцевого соединения путем расчета на прочность и плотность. Подтверждение работоспособности фланцевого соединения можно обеспечить путем экспериментального исследования. Подтверждения работоспособности соединения не требуется, когда температура крепежных деталей не превышает 50°С. [c.119]

Фермы сварные — Конструирование и расчет 55, 56, 65 Фибра — Коэффициенты трения 20, 26, 37 фланцевые соединения — Коэффициенты податливости — Определение 136 [c.439]

При механических соединениях в конструкциях, которые должны быть герметичными, фланцевое соединение предпочтительнее перед резьбовым это вызывается тем, что коэффициент трення при скольженни тантала по танталу большой, нарезка легко нарушается н конструкция теряет герметичность. Тантал обладает способностью при работе привариваться к большинству металлов [5]. [c.415]

Существенное значение для экспериментального анализа местных температурных напряжений имела разработка методов моделирования термоупругих напряжений (в частности, метода замораживания для плоских и объемных моделей). Это позволило установить (при заданных полях температур) распределе1ше температурных напряжений в зонах сопряжений оболочек и днищ, в элементах фланцевых соединений, в перфорированных крыщках, в прямых и наклонных патрубках, в зонах стыка элементов из материалов с различными коэффициентами линейного расширения (рис. 2.4). Весьма важная информация о номинальных и местных деформациях и напряжениях, а также о перемещениях получается при использовании хрупких тензочувствительных покрытий и голографии [11]. [c.32]

Конструкция ВВЭР-440 имеет более сложный узел главного разъема, содержащий нажимное кольцо и узел уплотнения в виде торового компенсатора с нажимными винтами. Поэтому рассмотрены режимы затяга шпилек главного разъема и совместный затяг шпилек и нажимных винтов, при которых номинальные напряжения в шпильках составляют соответственно 322 и 335 МПа. Для этой конструкции учитьшается догрузка шпилек от внутреннего давления, а в рабочем режиме - снижение напряжений в шпильке, вызванное учетом изменения модулей упругости элементов от температуры. Кроме того, учитьтаются температурные напряжения за счет некоторого различия температур и коэффициентов теплового расширения в шпильке и других элементах фланцевого соединения, составляющие в сумме около 5-7% от силовых напряжений. [c.119]

Учет местной податливости в зонах контакта. В работе [9] был рассмотрен способ учета местной податливости в узких кольцевых зонах контакта с нераскрытым стыком при расчете конструкции методом строительной механики оболочек и колец. При этом были использованы коэффициенты местной податливости, полученные в [10] численным методом осесимметричной теории упругости. Применительно к корпусной конструкции с фланцевым соединением, содержащим два нажимных кольца, стянутые длинными шпильками, было показано, что пренебрежение контактными моментами приводит к существенному занижению жесткости корпусных оболочечных конструкций и завышению изгибных напряжений в галтель-ных переходах фланцев. Метод учета контактных податливостей для нераскрытых стьпсов, предложенный в работе [9], так же как и полученный в ней вывод о погрешности упрощенного расчета, применимы к рассматриваемой здесь конструкции (см. рис. 2.1). [c.132]

С использованием приведенных в таблице коэффициентов был выполнен расчет по методу [9] верхней части корпусной конструкции (см. рис. 2.1) на усилие затяга фланцевого соединения (особенности расчета по этому методу, вызванные наличием зон контакта, зависят в основном от условий взаимодействия в этих зонах, а не от вида нагружения). Ввиду частого расположения щпилек передаваемая ими осевая нагрузка считается равномерно распределенной по окружности. Здесь также принято, что в стыке крышки с корпусом имеется радиальное проскальзывание, а в стыке фланца крышки с нажимным кольцом коэффициент трения равен 0,2. [c.137]

Один из методов расчета болтовых фланцевых соединений изложен в правилах ASME для сосудов под давлением. Величина рабочего давления участвует в нем как существенный фактор, учитываемый в расчете. Вводится понятие удельного давления при полной затяжке. Это — минимальное давление сжатия, которое требуется для плотного прилегания материала прокладки к поверхности фланца. Его численное значение определяется в основном из тех же соображений, что и минимальные уплотняющие усилия сжатия (фиг. 3), с той лишь разницей, что последние берутся достаточно высокими для уплотнения стыка в условиях низких давлений. Наряду с удельным давлением методика ASME учитывает еще и рабочее давление, вводя для этого коэффициент т. Этот коэффициент показывает, какую дополнительную величину удельного давления нужно создать при затяжке фланца, чтобы компенсировать влияние рабочего давления. Следовать прави- [c.213]

Наибольшее распространение получили вварные дроссельные шайбы, устанавливаемые в необогреваемой части трубы после входного коллектора (рис. 8-35). Коэффициент гидравлического сопротивления такой шайбы приведен на рис. 8-14. В первые периоды развития отечественного прямоточного котлостроения применялись шайбы, устанавливаемые во фланцевых соединениях. Такая конструкция шайб позволяла проводить их ревизию и в случае необходимости замену. [c.260]

При определении коэффициента податливости прокладок в методике расчета фланцевых соединений НИИХИЛШаш принимается условный модуль упругости =0,02 -10 кгс см коэффициент обжатия k =. [c.481]

Многоболтовые фланцевые соединения можно схематически рассматривать как стержневые, если расстояние между бол гами невелико и на поверхности стыка контактные нагрузки распределены относительно равномерно. Для таких соединений коэффициенты 9JVif и 9 ., обусловливающие различие указанных уравнений, зависят от цилиндрической жесткости В фланца как пластины. Они, как и внешняя сила, определяются конструкцией й характером нагружения фланца. [c.283]

Таким образом, программа предусматривает расчет конструкций из элементов коротких цилиндрических, сферических, конических, эллиптических оболочек постоянной толщины, цилиндрических оболочек линейно-переменной толщины, нолубесконечных оболочек, круглых и кольцевых пластин и различных кольцевых деталей (табл. 2) при различных (с учетом разработанной классификации) видах и упругих характеристиках разрывных сопряжений (сы. табл. 1), при краевых условиях в усилиях, смещениях, смешанных, а также при краевых условиях в виде сопряжения оболочек с упругими элементами заданной жесткости. Типы нагружения — силовые нагрузки в виде усилий затяга шпилек фланцевых соединений, затяга винтов узлов уплотнения, равномерного, линейно-переменного давления, распределенных по параллельному кругу изгибающих моментов и перерезывающих усилий, осевых усилий, центробежных сил температурные нагрузки в виде краевых температурных коэффициентов влияния — перемещений для элементов, рассматриваемых как свободные (при температуре, постоянной по толщине и изменяющейся вдоль меридиана) либо усилий для элементов, рассматриваемых как часть бесконечных оболочек (при переменной по толщине температуре). [c.85]

Корпусные конструкции энергетических установок помимо разнообразия составляющих их элементов и узлов [1, 2, 4], требующих совместного рассмотрения при расчете напряженного состояния, включают, как показано выше, большое разнообразие условий их взаимодействия, особенно в узлах разъема фланцевых соединений. Некоторые из этих условий могут быть определены численными методами теории упругости (упругие контактные податливости фланцев) или экспериментально (податливости резьбовых соединений или пластических прокладок) для других условий, существенно влияющих на напряженное состояние всей конструкции, могут быть заданы лишь возмоягные пределы их изменения (допуски на зазоры в соединениях крышки п корпуса реактора, коэффициенты трения). Это требует при проектировании, расчете напряжений и оценке прочности корпусных конструкций рассмотрения большого числа вариантов взаимодействия с целью учета наименее благоприятного возможного их сочетания либо задания ограничений на условия изготовления и эксплуатации, исключающих неблагоприятный вариант напряженного состояния. Учесть указанные особенности разъемных соединений при использовании традиционных методов расчета многократно статически неопределимых конструкций, например методом сил [1, 4], из-за большой трудоемкости не представляется возможным поэтому рекомендуемые в настоящее время расчетные схемы [4] рассматривают отдельные узлы корпусных конструкций без учета указанных условий взаимодействия, пренебрегая силами трения, ограничениями по взаимным перемещениям в посадочных соединениях крышки и корпуса, контактными податливостями фланцев. В частности, изменение усилия затяга шпилек фланцевых соединений в различных режимах определяется без полного учета деформаций всей конструкции, что не позволяет обоснованно выбрать величину предварительного затяга шпилек. [c.88]

Воздухотрубные чугунные рекуператоры собирают из литых труб с иглами на внутренней и ребрами или иглами на наружной стороне [54], что обеспечивает высокий коэффициент теплопередачи и компактность, но одновременно исключает их использование при работе на запыленных газах и при высоких температурах греющей среды (из-за обгорания ребер). Кроме того, фланцевые соединения труб понижают их газоплотность (утечки 20— 30 %). [c.81]

Особое внимание следует обращать на плотность сварных швов. Просачивающийся через неплотности олеум расслабляется водой, в результате чего возникает усиленная коррозия сварного шва и труб. Сварные швы следует защищать муфтами из стальных труб и кольцевой зазор между трубами заделывать кислотоупорным цементом. Фланцевых соединений в стальирм оросительном холодильнике следует избегать, так как при 1еп отности прокладки просачивается кислота и, смешиваясь с орошающей водой, образует слабую серную кислоту, сильно корродирующую стальные трубы. Поэтому современные конструкции холодильников из стальных труб выполняются целиком сварными, с гнутыми калачами, радиус которых в 2,5—3 раза больше, чем диаметр трубы. При соблюдении указанных правил стальные оросительные холодильники для олеума работают без заметной коррозии. Следует указать, что скорость движения олеума безусловно влияет на величину коррозии стальных труб. В нд стоящее время скорость движения кислоты в трубах при установке холодильника под напором составляет 0,4—0,5 м сек. До сих пор еще не установлена оптимальная величина скорости тенени кислоты в трубах, обеспечивающая достаточно большой коэффициент теплопередачи и в то же время незначительную коррозик) станок труб. [c.149]

Ш л а к о в а т н ы й шнур. Изготовляется из шлаковой ваты с оплеткой стеклянной, асбестовой, хлопчатобумажной Р1итя1ми пли овднгкованной проволокой диаметром 0,2 мм. Объемный вес 270 кг/м , коэффициент теплопроводности 0,049 ккал/м час град при температуре 50° С, предельная температура примепепия — 300—550° С. Примезшется для изоляции трубопроводов небольшого диаметра, колен, фланцевых соединений и пр. [c.357]

Пример 4.6. Проверить болты фланцевого соединения (рис. 4.67) паропровода для пара давлением р = 20 бар. Материал болтов — сталь Ст.З. Между фланцами установлена прокладка из асбестированного картона, при этом коэффициент основной нагрузки X = 0,оо. [c.133]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...