Напряжения Фаски

При высокой напряженности вала переходную поверхность выполняют галтелью постоянного радиуса (рис. 7.54). Радиус галтели принимают меньше координаты фаски г кольца подшипника [c.139]

Осевое положение ступицы па валу при этом способе упора зависит от диаметра фрезы и угла фаски на упорном участке шлицев ступицы. Для повышения точности осевой фиксации и уменьшения растягивающих напряжений в ступице целесообразно принять наружный диаметр фаски (рис. 298, а, точка л) равным диаметру В шлицев, а внутренний (точка м) расположить на расстоянии 0.5Я от наружного диаметра В, где Я — высота шлицев. [c.275]

Для уменьшения концентрации напряжений в местах перехода от одного участка вала или оси к другому разность между диаметрами ступеней должна быть минимальной. Плавный переход от одной ступени к другой называется галтелью (рис. 281, 6). Торцы осей и валов и их ступеней выполняют с конусными фасками для облегчения посадки деталей и снятия заусенцев, являющихся источником травматизма при сборке конструкций. Для монтажа и демонтажа тяжелых деталей на концах валов и осей посадочные места часто выполняют коническими. На рис. 281, г показан узел крепления подшипника на оси или валу. [c.420]

Определение концентрации напряжений на фаске поперечного отверстия [c.545]

Для правильного решения задачи требуется создание легкого переносного приспособления для обрезки труб, которое один человек мог бы без напряжения устанавливать на конец трубы и производить обрезку конца или заточку фаски. [c.220]

При невозможности осуществления перехода ступеней, обеспечивающего необходимую высоту заплечика, применяют промежуточные упорные кольца (рис. 111, з). Величина фаски в отверстии таких колец значительно меньше, чем у соответствующих подшипников, что и дает возможность уменьшения высоты заплечиков. При этом уменьшается радиус галтели у заплечика, что допустимо для относительно легко нагруженных валов и осей. Для валов и осей, подверженных действию тяжелых нагрузок, требуется, напротив, увеличение радиусов галтелей и применение галтелей специальной формы (см. рис. 102), что возможно при постановке промежуточных колец с фасками большими, чем у внутренних колец подшипников (см. рис. 111,и). В особо тяжелых случаях даже применение специальных галтелей иногда является недостаточным, тогда для устранения местной концентрации напряжений делают плавные переходы между ступенями, посредством пологих конических участков, а для упора вводят специальные промежуточные втулки. [c.148]

Имеются данные о влиянии конструктивных, точностных и технологических факторов на качество таких деталей, соединений и узлов, как лопатки турбин, зубчатые колеса и т. д. Так, комбинирование степеней точности изготовления колес в зависимости от их эксплуатационного назначения повышает качество и долговечность передач и снижает трудоемкость их изготовления. Нельзя допускать шлифования цементованных и закаленных зубьев колес на завышенных режимах, так как это снижает изгибную усталостную прочность зубьев почти в 2 раза. Возникающие при завышенных режимах шлифования остаточные растягивающие напряжения в начальный же период работы зубчатых колес вызывают появление трещин, а затем — отслаивание поверхностных слоев материала на боковых поверхностях зубьев и выход колес из строя. Усталостную прочность колёс можно повысить применением закругленных впадин у зубьев, шлифуемых до химико-термической обработки колес. Долговечность колес повышается, если полировать фаски у профиля зубьев и вдоль их длины [30]. [c.370]

Дополнительную ремонтную деталь устанавливают до упора на обработанную поверхность поршня и фиксируют кольцевым сварочным швом, который заполняет пространство между совмещенными фасками поршня и ДРД. Сварку ведут на вращателе с помощью аргонодуговой установки УДГ-301. Сила сварочного тока 220...250 А, напряжение [c.593]

Обрыв бандажа может произойти и в случае недостаточной прочности шипа. В сечении шипа действует не только стационарная нагрузка, вызванная в основном центробежными силами бандажа, но и переменный изгибающий момент. В этих условиях исключительное значение приобретают радиус галтели у торцевой поверхности бандажа, выполнение фаски, исключающей подрезку шипа при клепке на участке бандажа, примыкающего к галтели, наличие остаточных напряжений после расклепки шипа. [c.473]

Из формул (5) и (6) следует, что наличие конической фаски не вызывает изменения максимальных напряжений по сравнению с получаемыми при прямом круговом цилиндрическом отверстии. Коэффициент концентрации напряжений и при растяжении и при изгибе равен 2,0, а кольцевые напряжения на поверхности конического отверстия в случае растяжения пластины постоянны вдоль образующей (09 = 2а), а при изгибе изменяются линейно, так же кай при прямом круговом отверстии. [c.115]

В полупроводниковой электронике существует несколько способов снижения величины напряженности электрического поля на поверхности созданием охранных р-л-переходов [49, 50] (рис. 2.15, а) формированием охранных колец профилированием /7-л-переходов с помощью прямой (обратной) фаски (рис. 2.15, б), при этом прямой фаской принято называть скос поверхности, при котором уменьшается объем сильно легированной области р -п-(уит п -р-) перехода. [c.159]

Рис. 2.19. Распределение напряженности электрического поля на поверхности р-п-перехода с обратной (а) и прямой (б) фасками в кремниевой структуре с удельным сопротивлением р = 30...40 Ом-см

Само собой разумеется, что силы резания будут увеличиваться по мере затупления резца, ибо при этом повышается напряженное состояние в зоне резания и трение резца по обрабатываемому материалу. Если измерять степень затупления резца шириной фаски износа Аз по задней грани, то все составляющие силы резания растут по мере увеличения и особенно значительно сила подачи и радиальная сила Р . Так, когда фаска износа достигает 4 мм при обработке чугуна, главная сила Р увеличивается на 20%, Рх — на 130%, а Ру даже утраивается. Теперь понятно, почему по мере затупления резца усиливаются вибрации в работе здесь сказывается резкое увеличение радиальной силы Ру. [c.123]

Крепление завальцовкой. Профиль и размеры элементов оправы выполняются согласно табл. 1. Толщина загибаемого края в зависимости от диаметра оптической детали и материала оправы выбирается в пределах 0,2—0,4 мм, и при завальцовке край оправы протачивается на конус до толщины стенки по краю от 0,05 до 0,1 мм (рис. 1). Завальцовка производится на токарном станке с помощью специальных инструментов. Край металлической оправы загибается так, чтобы он плотно охватывал линзу по всей окружности (рис. 2). Вследствие упругости тонкого края оправы давление на стекло сравнительно невелико, поэтому при правильной завальцовке оптические детали даже небольшой толщины не деформируются и не получают внутренних напряжений. При завальцовке загибаемый край оправы должен ложиться только на фаску, а не на полированную поверхность линзы. Для придания соединению водонепроницаемости ободок линзы перед установкой в оправу покрывают специальной замазкой. [c.310]

При осуществлении напряженных посадок сопрягаемые детали обязательно должны иметь фаски. Плоские неподвижные упоры размещаются так же, как и при свободных сопряжениях деталей с фасками, т. е. расстояния между упорами определяются по формулам (176) и (177). Однако следует произвести проверку возможности сопряжения. [c.356]

Как следует из рис. 2,10, с увеличением предела прочности обрабатываемого материала и полуширины фаски износа нормальная сила на задней поверхности возрастает. С увеличением предела прочности материала его разрушение происходит при больших нормальных напряжениях, а следовательно, и при большой нормальной силе N3. Увеличение фаски износа резца приводит к увеличению площади контакта по задней поверхности, на которой действуют контактные напряжения, а следовательно, увеличивается и их результирующая сила М . [c.32]

Из рис. 2.11 видно, что с увеличением кривизны краев фаски износа В нормальная сила N3 уменьшается, что зависит от повышения пиков напряжений по краям фаски и некоторым их перераспределением, приводящим к уменьшению результирующей силы. Уменьшение силы N3 при увеличении коэффициента трения легко объясняется зависимостью [c.32]

Если наружный диаметр вала обозначить через О [см], внутренний диаметр й [см], число зубьев вала г, высоту фаски на шпонке с [см], средний радиус Гср [см], длину шпонки I [см], площадь контакта Р [см ], допускаемое напряжение смятия [кГ/см ], передаваемый крутящий момент ЛГх [ / СЛ1] и коэффициент неравномерности распределения усилий по зубьям г[), то площадь контакта будет [c.50]

В производстве самолетов, автомобилей, приборов и др. листы из легких сплавов очень часто соединяют заклепками. Заклепки из легких сплавов ставят в холодном состоянии они передают силы главным образо.м за счет напряжения на срез и лишь в не-больш ой степени за счет трения на поверхностях стыка соединяемых частей. Чтобы избежать коррозии, происходящей при соединении частей из легких сплавов заклепками из иного металла, применяют изоляционные прокладки из фибры, картона, резины, бумаги и т, д. Кроме заклепок обычных форм, пользуются также заклепками с так называемой грибовидной головкой (фиг. 123), а в соединениях недоступных со стороны замыкающей головки, применяют взрывные заклепки (см, стр, 80), Отверстия под нагруженные заклепки сверлят и развертывают до диаметра на 0,1 мм больше номинального диаметра заклепок. На отверстиях должны быть сняты фаски шириной около [c.94]

ОН после взрывной запрессовки трубки представлены на рис. 6.13. В области 2 = 0-4-/ и г = 6,5ч-10 мм напряжения (100, Огг и Огг — сжимающие с максимальными значениями соответственно —860, —550, —340 МПа. В районе недовальцовки (зона, где нет контакта между трубкой и коллектором, /,н = 9 мм) ОН в металле коллектора характеризуются значительными растягивающими окружными напряжениями 000 (рис. 6.14). Окружные напряжения концентрируются в районе фаски коллектора, достигая примерно 400 МПа (рис. 6.14, а). [c.352]

Закаленная деталь снимается и заменяется следующей. Подобный процесс называют иногда закалкой с находом . При закалке необходимо соблюдать постоянство отбираемой от генератора мощности (или напряжения генератора), иостоянство скорости движения и постоянство напора воды, подаваемой в спрейер. Выполнение технических условий на границе закаленной зоны гарантируется точностью установки путевых выключателей и торца детали в станке. Желательно, чтобы торец, во избежание сколов закаленного слоя, имел небольшую фаску и был без близко расположенных к закаленной поверхности выточек или отверстий. [c.23]

Существенно, что при нескругленных вершинах витков на фаске резьбонакатанных роликов теоретический коэффициент концентрации напряжений а во В иадинах витков сбега резьбы болта может приближаться к значениям оа в соединении или даже превышать их. Последнее может повлечь преждевременное разрушение соединения по сбегу резьбы. [c.152]

На распределение нагрузки в соединении с натягом может существенно влиять фаска. На рис. 9.8, б показано распределенге напряжений в соединениях с различной фаской. Кривая 1 соответствует фаске с углом конусной расточки =15° и длиной расточки а = 0,0Ъ1 [15]. Такая фаска снижает теоретический коэффициент концентрации напряжений в соединении на 20% (с 4,65 до 3,71). Максимум напряжений смещается практически на внутренний край фаски, выключая из работы, таким образом, 10% длины соединения. [c.168]

Для снижения контактных давлений на кромке паза и выравнивания давлений в зоне контакта можно использовать клиноподобные хвостовики (с начальным касанием в точке Ь, см. рис. 9.10, а), скруглять края паза или выполнять фаску. Влияние некоторых конструктивных факторов на распределение напряжений в хвостовиках Т-образных замков показано в работе [491 [c.171]

Анализ зависимости Р а) при различных фиксированных значениях переднего угла показывает, что она носит более сложный характер. При 0 у 20° увеличение заднего угла обсечного инструмента в пределах 0ч-3° существенно снижает усилие обсечки (рис. 3, а). Однако при дальнейшем увеличении а>3—4° усилие обсечки более или менее возрастает. Наличие перегиба на кривых Р а) связывается нами с упругой деформацией режущей кромки матрицы, приводящей к изменению переднего угла фаски (у/ становится отрицательным). Соответственно изменяется характер напряженного состояния деформируемого материала и затрудняется его течение вдоль передней грани. [c.243]

Перед окончательной термообработкой зубчатых колес с твердьш и хрупким поверхностным слоем необходимо снимать фаски по контуру зубьев, особенно в зоне выкружки, где концентрация напряжений у кромки способствует возникновению усталостных повреждений. [c.55]

Наличие отверстий в стенках деталей, выполненных из листового материала или литьем, приводит к появлению у их кромок местных напряжений, в 1,5—2,5 раза больших, чем номинальные. Для уменьшения ЭККН по краям отверстий и повышения усталостной прочности детали улучшают чистоту поверхности отверстий (развертывание, полирование), а острые кромки притупляют, снимая фаски или скругляя их. Отверстия в листовых деталях усиливают отбортовкой краев или окантовкой специальными пистонами. [c.124]

Все указанные выше исследования посвящены вопросу о концентрации напряжений в зонах одиночных отверстий и их систем, расположенных в тонких пластинках и оболочках, или определению объемного напряженного состояния в зоне прямого кругового отверстия. Однако в крышках корпусов и сосудов встречаются главным образом круговые отверстия, имеюш ие переменную вдоль оси величину диаметра. К основным видам таких отверстий относятся отверстия с коническими фасками и отверстия с радиальными скруглениями краев, обеспечивающими непрерывность потока жидкости или газа, проходящего через них. В сферических крышках сосудов давления часто встречаются круговые цилиндрические отверстия, оси которых направлены параллельно оси корпуса и таким об-jjasoM расположены под некоторым углом к нормали к срединной поверхности крышки. С одной из сторон (обычно с наружной стороны корпуса или сосуда) к отверстиям прикреплены патрубки. Толщины этих патрубков, как правило, малы по сравнению с толщинами корпуса или сосуда (отношение толщины стенки патрубка к толщине корпуса не превышает 0,2), поэтому их влиянием на напряженное состояние в области неподкре-нленпого края отверстия — зоне максимальных напряжений, как это показано в работах [5—7], можно пренебречь. [c.111]

Как и в случае термореактивных композитов, отверстия должны иметь фаску для облегчения входа метчика и предотвращения срыва нескольких первых ниток у резьбы. Резьба с закругленной впадиной предпочтительнее, так как обладает минимальной концентрацией напряжений. Резьба может быть нерезана как резцом на токарном станке, так и с помощью метчиков и плашек. Для получения качественных резьб используются метчики из быстрорежущей стали, с прямыми канавками и слегка увеличенного размера из-за упругой деформации КМ. Передний угол метчика лежит между 10 и 15°, а задний угол приблизительно равен 5°. При использовании метчиков желательно применять охлаждение потоком сжатого воздуха или СОЖ, которое уменьшает забивание канавок и повышает скорость резания. [c.417]

Форма и размеры анодов определяются конструктивными характеристиками электролизеров, а также стремлением получить оптимальные величины расхода анода, падения напряжения в анодном узле при минимальных трудовых затратах на монтаж и эксплуатацию анодов. Для наиболее рационального использования плошади электролизера и достижения его максимальной производительности аноды изготовляют прямоугольной формы (точнее, в форме призмы с усеченной верхней частью и с фасками по вертикальным граням). Это позволяет получить наибольшую площадь анодного массива, а следовательно, и силу тока, приводит к уменьшению массы огарка, а значит, и общего расхода анодов. В верхней части блока делают ниппельные гнезда. Форма гнезд — цилиндрическая или прямоугольная — определяется применяемым методом монтажа секции при заливке ниппеля чугуном во избежание участков концентрации напряжетий и трещин принимают цилиндрическую форму ниппельного гнезда при заделке ниппеля углеродистой пастой для упрощения этой операции и улучшения качества контакта ниппельные гнезда делают прямоугольной формы. [c.15]

Многорезцовая державка револьверной головки снабжена тремя резцами, два из которых производят проточку изделия на диаметрах di=82 мм и da = 80 мм, а третий резец снимает фаску на диаметре d JSMM (рис. 136). Усилия резания соответственно равны = 3,2 кн (- 320 кГ), = 3,4 /с ( 340 кГ) и Рз = 2,8/с ( 280/с/ ). Определить наибольшие напряжения кручения в сечении I — I скалки державки, имеющей диаметр d = ЬОмм. [c.101]

Определить наибольшие напряжения кручения, возникающие в стержне оправки (рис. 137) при одновременной расточке двумя резцами отверстия диаметра dj = 120 и снятии фаски на диаметре d = Л25мм. Усилия резания при расточке 1400 н( 140/сГ), а при снятии фаски —= 900 wf 90/сГ). [c.101]

Как показали выполненные исследования, при расположении площадки контакта на р,аостоя1ния 26 И (менее от вертикальной грани голо1В1ки рельса необходимо учитывать влияние края. В частности, это необходимо делать при расчете напряжений в выкружке головни рельса и около фаски бандажа. Одним из практических приемов в этом случае может быть введение ооответствую-щих поправочных коэффициентов. [c.150]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...