Линейная система размещения

Лечебные помещения 333 Лечебно-профилактические учреждения 333 Линейная система размещения 164 Лифт 71 [c.538]

Рис. 22. Оптимальное размещение импульса ударного гашения колебаний линейной системы

Соответственно этому для фиксированных расстояний между скважинами утечка через линейный ряд размещения скважин уменьшается с увеличением интервала между линейными рядами последних. Вместе с тем этот эффект относительно невелик в данном случае, и для расстояния между скважинами 201 м величина утечки с увеличением-интервала между линейными рядами от 30,5 до 305 м падает от 46 до 28%. Отсюда, за исключением тех случаев, когда интервалы между рядами очень велики или очень малы, грубо говоря, одна треть всего расхода в системе, состоящей из двух параллельных рядов скважин с одинаковым давлением последних, пройдет через первый линейный ряд и войдет во второй ряд скважин. [c.505]

Поскольку мы допускаем, что давление скважин в нескольких линейных рядах сохраняется одинаковым, интерференция и характеристика утечки в системах должны быть связаны с их геометрической формой. То обстоятельство, что первый линейный ряд скважин в системе, состоящей из нескольких линейных рядов размещения, обладает более высокими расходами по сравнению с остальными рядами, является непосредственным следствием допущения, что источник жидкости, питающий эти ряды, помещен не симметрично, а именно с одной стороны системы расстановки скважин. Вместе с тем в задаче о расстановке внешних скважин делается попытка противопоставить явлению утечки, связанной с геометрической асимметрией системы, искусственно создаваемую в некоторых линейных рядах системы асимметрию давлений на скважинах. [c.506]

Результаты вычислений вероятности полного разрушения системы при различных вариантах размещения защитных подсистем (табл. 3 ) по масштабным уровням представлены в табл. 4. Следует отметить, что при этом величины воздействий и параметров защиты изменяются по линейному закону в зависимости от номера уровня. [c.15]

Седла клапанов имеют расширяющиеся клапаны (диффузоры), позволяющие на расчетном режиме частично восстановить давление пара перед проточной частью турбины. Это позволяет применять регулирующие клапаны небольшого сечения, что уменьшает усилия, действующие на них, и в ряде случаев облегчает их размещение. Конфигурация клапана и его седла выбирается такой, чтобы была обеспечена примерно линейная связь между подъемом клапана и расходом пара через него, что упрощает конструирование системы регулирования в целом. Кроме того, для устойчивой работы турбины на холостом ходу открытие первого клапана должно производиться при значительном его перемещении, но малом открытии и малом изменении степени открытия. [c.164]

Метод сосредоточенных масс. Масса ЛА предполагается заданной системой грузов, размещенных в узлах конструкции, в которых определяются перемещения (угловые и линейные), образующие вектор Y [12, 131. Для этих же точек на основе известных методов строительной механики определяется матрица жесткости G, которая связывает любой вектор сил, приложенных в заданных точках Р с перемещениями Y [c.482]

Рассмотрим основные принципы этого способа разгрузки. Буде м считать, что на КА установлена линейная магнитная система стабилизации, включающая в себя магнитометры, вычислительное устройство и электрические катушки, размещенные по осям стабилизации. [c.63]

В заключение отметим, что существенного повышения точности измерения параметров y и р можно добиться при использовании разнесенной приемной системы, состоящей, например, из двух одинаковых линейных апертур с размером а и размещенных на расстоянии 2d друг от друга. Используя аналогичную методику, легко убедиться, что это приводит к незначительным усложнениям в виде оценок у и ( по крайней мере при условиях ллл [c.124]

В предшествующем рассмотрении мы не обращали внимания на особенности, которые могут быть вызваны размещением поглотителя вблизи зеркала с большим коэффициентом отражения. Ряд экспериментальных исследований показал, что расположение узкой кюветы с поглотителем в контакте с глухим зеркалом увеличивает стабильность генерации и способствует укорочению импульсов (см., например, [6.12]). Такое действие тонкого контактного поглотителя обусловлено тем, что падающий на зеркало и отраженный импульсы перекрываются в насыщающемся поглотителе, это позволяет достигать насыщения при меньших интенсивностях или энергиях импульсов и благоприятствует процессу синхронизации мод. Эффекты когерентного перекрытия двух импульсов могут быть использованы особенно эффективно, если такие встречные импульсы распространяются в кольцевом резонаторе и перекрываются в тонком поглотителе [6.6, 6.7, 6.33, 6.37—6.39]. Таким путем к настоящему времени были получены наиболее короткие импульсы длительностью около 50 фс, возбуждаемые в резонаторе лазера (ср. п. 6.3.4). При этом максимальное перекрытие встречных импульсов в поглотителе обеспечивается системой автоматически, так как оно соответствует оптимальным условиям генерации, если только оба импульса одинаково усиливаются активной средой. Последнее обеспечивается таким размещением усилителя и поглотителя, когда расстояние между ними составляет четвертую часть длины резонатора. В этом разделе мы хотим вывести уравнения, описывающие когерентное перекрытие двух встречных импульсов в лазере. Это описание в одинаковой степени должно касаться двух различных ситуаций контактного поглотителя в линейном резонаторе и режима синхронизации мод в лазере с кольцевым резонатором со сталкивающимися импульсами (СРМ) ([6.13, 6.29]). Мы будем считать, что в случае линейного резонатора оптические элементы расположены, как показано на рис. 6.3, при Ua = 0 я оптимальном размещении усилителя в середине резонатора (Ur = Ui). В случае кольцевого СРМ-лазера отраженный луч на модели рис. 6.3 не проходит снова через отдельные элементы, а направляется оптической системой непосредственно к точке 2. При этом расстоя- [c.202]

При размещении ПСУ в шахте они посылают соответствующие сигналы (команды) в точках с указанными в 4 главы I координатами, причем сигналы на замедление и торможение при подъеме и спуске подаются только при соответствующем направлении движения кабины. При размещении ПСУ на селекторе или копираппарате, связанном с кабиной механической следящей системой, координаты подвижного звена (каретки, поводка) определяются с учетом масштаба слежения— М. В селекторах с вертикальной линейной разверткой координаты подачи сигналов каретками (при одно- и двухскоростном лифте) определяют по формулам [c.50]

При групповой тиратронной системе управления вызывной блок состоит из размещенных на посадочных площадках вызывных постов с одной кнопкой касания и одним тиратроном (ВТ для крайних этажей и двумя кнопками и двумя вызывными тиратронами iBT и [ВТ — Лля промежуточных. В катодные цепи постов включены резисторы нагрузки iP и iPa, собранные в распределительном вызывном шкафу в машинном помещении (рис. 61). С левых концов резисторов снимается напряжение, подаваемое непосредственно на соответствующие этажные контакты iK и г/С линейных щеточных селекторов всех лифтов, а через разделительные диоды и 1ДЧ — на контакты наличия верхних — iKH и нижних вызовов — Секционированные [c.210]

Такая особенность приводит на практике к работе в два этапа построению системы линейных алгебраических уравнений и решению этой системы. Построение будет эффективным, если учесть, что большинство элементов матрицы равно нулю и что нет необходимости их размещать в памяти ЭВМ и тем более использовать при расчетах. Предварительно рассмотрим принцип размещения матриц в памяти ЭВМ, а затем и сами методы решения. [c.70]

Следует заметить, что давления на участках в процессе их истощения будут изменяться, но эти изменения будут настолько медленны, что практически можно принять в системе условия установившегося течения. Вместе с тем, поскольку все же наблюдаются заметные изменения давления, требования к внешнему размещению скважин также могут изменяться, чтобы соответствовать новым условиям. Наконец, следует заметить, что теория, развитая в последующих разделах, приложима только к тому компоненту движение жидкости, которая возникает вследствие общей миграции в каждый участок из внешних источников,—напорного линейного контура при давлениях и р - При этом должны быть исключены из рассмотрения компоненты, представляющие собой естественную производительность каждого участка, получающуюся под воздействием расширения содержащейся в нем жидкости вследствие ее сжимаемости или выделения и расширения растворенных в ней газов. Таким образом, остаются только скорости жидкости и градиенты давления, соответствующие системе строго несжимаемой жидкости. [c.452]

Повидимому, в этом случае расход в более удаленные от линейного источника ряды будет соответствовать непосредственно величине утечки через первый линейный ряд скважин. Благодаря же интерференции между рядами он будет меньше по сравнению с расходом, поступающим в первый линейный ряд. В частности, найдено, что для системы, содержащей два ряда размещения, утечка через первый линейный ряд падает с уменьшением расстояния между скважинами внутри рядов, а также по мере того, как оба ряда с фиксированным интервалом между ними отодвигаются от позиции линейного источника. Вместе с тем величина минимальной утечки через первый [c.504]

Исследованиями, проведенными Всесоюзным научно-исследовательским институтом инженеров транспорта (ВНИИЖТ), установлено, что продольные инерционные усилия, возникающие при перевозках грузов, значительно превышают по своим размерам поперечные инерционные усилия. В связи с этим и в целях обеспечения большей устойчивости грузовых мест от опрокидывания и сокращения расхода крепежных материалов их следует по возможности размещать длинной стороной вдоль вагонов (линейная система размещения грузовых мест). [c.37]

Если суммарная длина грузовых мест, погруженных по линейной системе с параллельно-последовательным размещением, будет больше, чем длина вагонов ZpвLвaг. то необходимо рассмотреть возможность уменьшения общей длины погрузки за счет расположения отдельных грузовых мест своей длинной стороной поперек вагона (комбинированная система размещения грузовых мест). Таким способом располагают грузовые места, у которых [c.39]

Часто оказывается, что матрица линейной системы симметрична, это в частности случай матриц, получаемых при вариационном методе. При этом можно рассчитывать и сохранять только часть ленточной матрицы, например поддиагональную часть матрицы плюс диагональ. Тогда прямоугольная таблица размещения симметричной ленточной матрицы, представленной на рис. 4.1, содержит М х N строк и М + 2 столбцов. При М = 20 и N = 40 получаем 17 600 коэффициентов. [c.72]

Было найдено, что к. п. д. семи- и пятискважинного размещения составляет соответственно 74,0 и 72,3%. Полученные значения находятся в полном согласии в пределах экспериментальных ошибок с данными, полученными на основании опытов с электролитическими моделями. Значения (к. п. д.) производительности, фиксируемые геометрией обеих сеток размещения, не зависят от абсолютных величин расстояния между скважинами, перепадов давления, проницаемости песчаника или вязкости жидкости (пренебрегая разницей между нефтью и водой). Вместе с тем производительность линейной системы может изменяться за счет сбли- [c.510]

В противоположность тому, что было найдено нами для проводимости водной репрессии, где шахматная расстановка не имела практически никакого эффекта, к. п. д. линейной системы резко, повышается при шахматной расстановке. Это имеет место особенно в том случае, когда интервалы между линейными рядами в два раза меньше расстояния между скважинами в пределах этих рядов. Когда расстояние между линейными рядами равняется половине расстояния между скважинами внутри рядов, это соответствует пятискважинному размещению волной репрессии. Нешахматное размещение заводнения будет иметь к. п. д. только 31,4%, шахматная же расстановка увеличивает к. п. д. до 72,3%, т. е. до к. п. д. пятискважинного размещения-(фиг. 246). [c.511]

Изменение расстояния в рядах линейной системы имеет резкое влияние на к. п. д. ее. Изменяя отношение интервала между линейными рядами к расстоянию между скважинами внутри рядов с 1 2 до 2 1, получаем увеличение производительности системы с 31,4 до 77,9%. Если теперь вытянутую систему водной репрессии подвергнуть, шахматной расстановке, ее производительность еще больше возрастет, а именно до 83% — для последнего случая. Таким образом, комбинируя отношение интервала между рядами к расстоянию между скважинами, а также шахматной расстановкой, можно поднять к. п. д. обычной линейной системы водной репрессии от нижнего значения 57% до 74%, что значительно превосходит соответствующую производительность семискважинного размещения скважин. [c.511]

Отсюда можно сделать вывод, что низкую проводимость водной репрессии можно компенсировать увеличением перепада давления, создающего течение. Вместе с тем нельзя изменить производительность водной репрессии, если уже выбрана геометрия сетки размещения. Однако соответствующим подбором отношения интервала между линейными рядами к расстоянию между скважинами, а также их шахматной расстановкой можно тюлучить от линейной системы наиболее благоприятные физические условия для водной репрессии. [c.511]

Принципиально несложно в обобщенной модели ЭМ также учесть влияние высщих гармоник магнитного поля, вызываемых размещением обмотки I конечном числе пазов и неравномерностью воздушного зазора, если предположить линейность ее параметров (отсутствуют высшие гармоники насыщения). Это позволяет рассматривать действие каждой к-м высшей гармоники независимо от других и использовать принцип суперпозиции. Так, реальный асинхронный ЭД при этом предположении можно заменить системой связанных общим валом ЭД с последовательно соединенными обмотками статоров, в воздушном зазоре каждого из которых присутствует только одна гармоника поля. Каждый такой элементарный ЭД имеет в к раз большее число пар полюсов, а скорость поля в нем в к раз. меньше скорости основной волны, и поэтому ЭДС, индуктируемые в их обмотках, имеют частоту, сети. Описание процессов для каждого ЭД выполняется идентично и при принятой интерпретации система уравнений равновесия АД будет включать уравнение обмотки статора и и (по числу учитываемых гармоник) подобных уравнений ротора. [c.110]

Дифференциальный линейный феррозонд с одним сердечником [55J, изображенный на рис. 5, а, представляет собой индикатор с двумя обмотками, размещенными по концам пер-маллоевой проволоки и включенными навстречу друг другу. Чувствительность такой дифференциальной системы зависит от величины базы — расстояния от центра одной катушки до центра другой. [c.58]

Параметр Л экв определяемый формулой Л экв (N12) (М — 1/М) не только для данного типа резонаторов, но и в общем случае, является, наподобие М и N, алгебраической величиной. В ситуации, изображенной на рис. 2.28, А экв 0 если волновой фронт касается сначала края, а не центра выходного зеркала линейного резонатора, А экв 0. Заметим также, что определять А экв по расстоянию между эквифазными поверхностями расходящейся и сходящейся волн вблизи элемента, ограничивающего сечение пучка в резонаторе, можно всегда, в то время как определение данное на рис. 2.28, в некоторых случаях теряет смысл. Это имеет место в первую очередь в кольцевых резонаторах, а также в системах, у которых сечение иушг ограничено не выходным зеркалом, а размещенной на заметном удалеши от него диафрагмой. [c.125]

Удобным методом, позволяющим учесть условие непротекания на поверхности тела произвольной геометрии, является метод присоединенных вихрей [Белоцерковский, Пишт, 1978]. Поскольку поверхность тела, обтекаемого невязкой жидкостью, является линией тангенциального разрыва скорости, то ее заменяют присоединенной вихревой пеленой, которую, в свою очередь, моделируют набором точечных вихрей. Само же условие непротекания ставится лишь в конечном числе контрольных точек, расположенных мелоду вихрями. Вопрос о способе размещения присоединенных вихрей и контрольных точек и о выборе их числа наиболее полно изучен в работах Д.Н. Горелова [1980, 1990]. В отличие от обычно применяемого равномерного размещения (см. С.М. Белоцерковский, М.И. Ништ [1978]), здесь предлагается находить положение контрольных точек из условия равенства в них скорости, индуцированной присоединенными вихрями, и скорости, индуцированной непрерьшным вихревым слоем, что позволяет существенно повысить точность определения циркуляций сходящих вихрей или увеличивать шаг интегрирования по времени. Общая точность расчетов зависит и от числа присоединенных вихрей. Его увеличение ограничено возможностями ЭВМ - приходится решать системы линейных уравнений с большим числом неизвестных. По этой причине возникает сложность в применении метода присоединенных вихрей в задачах о движении завихренных областей вблизи протяженных границ (около плоскости, в каначе и т. п.). [c.327]

В архитектуре отпощением мы называем сравнение двух величин. Для образования пропорции необходимы два или несколько взаимосвязанных отнощений. Пропорциональная взаимосвязь элементов выражается в соотношениях линейных отрезков и в геометрическом подобии фигур. Подобие треугольников является простейшей системой непрерывных соотношений в геометрии. В подобных прямоугольниках диагонали параллельны при параллельном размещении их сторон и перпендикулярны при развороте прямоугольников на 90". Это видно из рис. 1.11 на примерах Эрехтейона в Афинах и виллы в Гарше (архит. Ле Корбюзье), анализ которых, согласно приведенным закономерностям, определяет их членения и пропорции. [c.24]

Системы КПТ называют одноадресными, когда одна погрузочная станция связана с одной разгрузочной станцией (рис. 11 и 12), и многоадресными, когда в системе имеется две или более погрузочных (разгрузочных) станции. По способу размещения погрузочных и разгрузочных станций различают неразветвленные линейные (погрузочные и разгрузочные станции расположены вдоль одной линейной трассы, рис. 11 и 12, а) и неразветвленные кольцевые (погрузочные и разгрузочные станции размещены на замкнутом кольцевом трубопроводе, рис. 12, б) системы. Линейные и кольцевые системы могут иметь ответвления (разветвленные системы). [c.24]

При составлении дпиамических моделей при первоначальном анализе следует пренебречь нелинейностью характеристики жесткости отдельных узлов и деталей пресса, для приближенного расчета можно воспользоваться значением общей характеристики жесткости, взятой для отдельнЕях элементов кривошипно-ползунного механизма или привода. Обычно к сосредоточенным маховым массам. могут быть отнесены вращающиеся детали, размер которых вдоль оси не превышает их полуторного диаметра. Величина распределенных масс (валов), как правило, пренебрежимо мала по сравнению с величиной сосредоточенных. Учет распределенных масс осуществляется путем отнесения их поровну к сосредоточенным масса.м, размещенным на концах данной распределенной массы. Ош ибка в определении собственных частот, имеющая место прн такой замене, зависит от соотношения величин, сосредоточенных н распределенных масс, причем ошибка будет больше при определении более высоких частот колебательной системы. Сосредоточенными массами в приводе пресса являются маховик, зубчатые колеса, диски муфты и тормоза, кривошип коленчатого вала. В исполнительном. механизме — это масса ползуна с нижней частью шатуна и деталями регулирования штампового пространства, а также кривошип с верхней частью шатуна. При этом поступательно перемещающиеся массы приводят к эквивалентным массам крутильной системы, аналогично приводят и коэффициенты линейной жесткости. [c.121]

Исходная информация может быть получена с использованием программы GRID. Квадратные области, использованные для получения элементов, показаны на фиг. 8.7 вместе с локальными системами координат Ел. Области выбраны так, чтобы кабель располагался в узле. Такое узловое размещение желательно потому, что кабель может рассматриваться как линейный источник. Узлы 12 и 14 помещены не в средних точках соответствующих сторон, а смещены ближе к узлу 13, так чтобы меньшие по размерам элементы встречались вблизи этого узла. Меньшие элементы здесь необходимы потому, что именно в области, окружающей этот узел, градиенты температуры максимальны по величине. Окончательное разбиение, которое содержит 65 узлов и 96 элементов, показано на фиг. 8.8. Кабелю при этом соответствует узел 21. [c.157]

Второй тип компоноюк (рис. 3.1, б) характеризуется применением УМ портального типа, работающих в прямоугольной пространственной системе координат. Такая схема характеризуется максимальным удобством с точки зрения размещения периферийного оборудования, обслуживаемого УМ (накопители, позиции контроля и др.), а также меньшими временами обслуживания вследствие меньших перемещений по сравнению с перемещениями при линейной [c.112]

Поэтому разница около 3% между сопротивлением среды при пятискважинном размещении скважин и сопротивлением среды при линейном размещении (rf/a = 1/2), (фиг. 241), а также гораздо большая разница (130%) в величине к. п. д. между этими системами водной репрессии всецело связана, как это будет показано дальше, с шахматной расстановкой скважин. Является интересным подвергнуть математической обработке общий случай шахматной расстановки скважин dja j или же смещенной пятискважинной сетки и посмотреть, дает ли последняя какие-либо преимущества по сравнению с обычными, более симметричными размещениями скважин при водной репрессии. Для этого выберем координатную ось так, чтобы она проходила через две соседние нагнетательные и эксплоатационные скважины. Однако такие оси не позволяют гметь периодического воспроизведения координат, если только величина 4d ja не представляет собой целого числа. Поэтому для общих значений dja необходимо начертить оси координат аналогично нормальным последовательным рядам, нагнетания, т. е. согласно фиг. 245. Следуя процедуре, которая была принята в предыдущих разделах, можем паписать распределение давления в системе так [c.489]

Следующим моментом, который необходимо отметить, является то обстоятельство, что к. п. д. водной репрессии пяти- и семискважинного размещения не зависит от размеров системы. Эти к. п. д. определяются только геометрией сеток размещения, которые в свою очередь контролируют распределение потенциала или давления Для линейного контура, от которого происходит питание скважин, геометрия системы определяется не однозначным условием, чтобы нагнетательные и эксплоатационные скважины лежали параллельными перемежающимися линейными рядами с равным интервалом между ними. Эта форма может изменяться вариацией отношения интервала нагнетание—отбор d к интервалу нагнетание—нагнетание а, а также шахматной расстановкой сетки размещении скважин. Так как эти геометрические изменения влияют на величину к. п. д., то система последовательного питания скважин от линейного контура обладает значительной гибкостью. Следует также заметить, что по отношению к величине сопротивления в системе водной репрессии расстояния между скважинами и физические размеры системы имеют большую значимость. [c.495]

Рассмотрим в качестве практической иллюстрации произведенного сравнения частный численный пример, приблизительно соответствующий водной репрессии Брадфордского месторождения. Допустим, что имеются четыре эксплоатационные площади по 400 га в каждой. На каждой площади размещено по 400 скважин, включая сюда инжекционные и эксплоатационные скважины. Эти скважины будут расставлены соответственно в шахматное линейное размещение при /а =1,5, последовательное линейное размещение, пятискважинное и семискважинное размещение. Примем мощность песчаника 12,2 М., пористость его 10%, а проницаемость 0,01 дарси. Табл. 16 дает наиболее важные параметры для сравнения различных систем водной репрессии. Превосходство шахматной линейной расстановки скважин перед всеми остальными системами совершенно очевидно. [c.500]

Однако существуют и другие задачи, например, размещение внешних скважин по границам промысловых площадей, над залеганием нефтяных резервуаров, или же водная репрессия нефтяных пластов. Эти задачи должны полностью подвергаться математической обработке как многоскважинные системы. Так как внешние контуры , которые входят во всех случаях в спецификацию систем единичной скважины, представляют собой на практике обычно границы, которые создаются наличием иных скважин, пробуренных по соседству с интересующим нас участком, очень ценно дать детальный разбор фактического установления таких контуров. При математической обработке многоскважинных систем весьма удобно рассматривать независимо друг от друга системы, содержащие конечное и ограниченное число скважин, распределенных по сравнительно небольшой площади относительно всего протяжения газо-,нефте- или водоносного песчаника, а также и те системы, которые состоят из большого или в действительности бесконечного числа скважин. В первом случае каждая скважина может быть охарактеризована величиной среднего давления на поверхности ее забоя. Взаимное расстояние между скважинами при этом невелико по сравнению с расстоянием эффективного внешнего контура. Внешнее давление контура можно охарактеризовать усередненный значением логарифмических членов на контуре, представляющих собой индивидуальное участие нескольких скважин в результирующем распределении давления. Анализ дает ряд линейных уравнений, которые связывают давления индивидуальных скважин с их расходом и давлением на внешнем контуре [уравнения (5) и (6), гл. IX, п. 2]. [c.502]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...