Колено плавное

Колено (плавное закругление) на трубе с углом 0,5 [c.171]

Колено (плавное закругление, рис. 65, а) с радиусом закругления г и внутренним диаметром О (табл. 3). [c.84]

Повороты и гибы. Различают сварные составные колена, плавные и крутоизогнутые гибы (i /d l,5). [c.225]

Колена (плавные) прямоугольного сечения при 5 = 90° и с расчетными [c.321]

Способность трубопровода к деформации под действием тепловых удлинений в пределах допускаемых напряжений в металле труб называется компенсацией тепловых удлинений. Если трубопроводов способен компенсировать тепловые удлинения за счет своей геометрической формы и упругих свойств металла без специальных устройств, встраиваемых в трубопровод, такая его способность называется самокомпенсация. Самокомпенсация осуществляется благодаря поворотам и изгибам трубопровода. Для этого отдельные участки трубопровода, закрепленные в двух неподвижных опорах, должны иметь несколько взаимно перпендикулярных плеч по возможности одинаковой длины. Расположенное между двумя плечами колено (плавный поворот трубопровода под углом) компенсирует часть удлинения благодаря своей эластичности, а остальная часть компенсируется упругими свойствами металла прямого участка за коленом. [c.18]

Сужение колеи Уширение колеи. Плавные отклонения по уровню [c.211]

Уширение колеи. . . . Плавные отклонения по [c.212]

Штуцер, присоединяющий трубу к гидроагрегату Колено, плавно изогнутое под углом 90°, с радиусом изгиба, равным 3—5 диаметра трубы Прямоугольный тройник с разделением потока жидкости (рис. 5.23, с) с разделением на два равных потока (рис. 5.23, в) с соединением потока (рис. 5.23, б) с соединением потоков под углом 90° (рис. 5.23, г) Сверленый поворотный угольник (рис. 5.26, б) у [c.98]

Сужение колеи Уширение колеи Плавное отклонение уровню [c.210]

Так как вихревая зона у внутренней стенки колена с углом поворота 90° заканчивается на относительном расстоянии == / р/Ьк = 6ч-8, то при таком промежутке между поворотами (или большем) течение в первом повороте не оказывает влияния на течение во втором. Поэтому структура потока за обоими поворотами получается одинаковой (рис. 1.38, а). Если же расстояние между поворотами меньше указанной величины, то вихревая зона у внутренней стенки после первого поворота не исчезает и, вследствие возрастания скорости у острого угла поворота, она замыкается, плавно закругляя поток (рис. 1.38,6). Это приводит к уменьшению интенсивности отрыва потока после второго поворота на 90°. Очевидно, что наиболее плавное скругление поворота вследствие замыкания вихревой зоны получается в том случае, когда второй поворот расположен близко к сечению с максимальной шириной вихревой зоны, образующейся за первым поворотом (7 , 1,6-н2,4). При этом поток за вторым поворотом не отры- [c.41]

На трубе имеются следующие местные сопротивления вход в трубу, два плавных колена под углом 90°, полностью открытая задвижка и выход из трубы. Расход воды равен 3 л/сек. [c.46]

При плавном повороте трубы (отвод) вихреобразование уменьшается и коэффициент сопротивления меньше, чем для острого колена. Это уменьшение возрастает с увеличением относительного радиуса кривизны отвода г///. Для отводов круглого сечения при а=90° значение коэффициента сопротивления можно найти по формуле [c.51]

При плавном повороте трубы (закругленное колено, отвод) вихреобразования уменьшаются (рис. 4.50) и потери напора будут значительно меньше. Коэффициент [c.209]

Диаметр стояка D и выходную площадь питателя j так, чтобы в верхнем сечении стояка (расположенном под уровнем чугуна в чаше на/г = 100 мм) давление равнялось атмосферному и тем самым была исключена возможность засасывания газов в форму, возникающего при наличии вакуума в стояке из-за газопроницаемости земляной формы. Учитывать только местные сопротивления (коэффициент сопротивления) (коэффициенты сопротивления плавно скругленного входа в стояк С , = 0,06, колена С ,= 1,3 и питателя С , = 0,1). [c.175]

К втулке 1 жестко крепят лопасти 2. Обтекатель 11 обеспечивает плавный подвод жидкости к лопастям. Отводом насоса является осевой направляющий аппарат 9. К отводу крепят колено 8 с напорным патрубком. Опорами вала являются подшипники скольжения 10 7 с водяной [c.214]

Если выполнить плавный поворот нельзя, можно уменьшить сопротивление с помощью составного колена (рис. 117, б). При наличии двух звеньев коэффициент сопротивления уменьшается с 1,2 до 0,5, а при четырех —до 0,35. [c.205]

Чем больше радиус закругления, тем меньше сопротивление. В тех случаях, когда плавный поворот невозможен, целесообразно делать прямое колено с направляющими лопатками. При помощи направляющих лопаток не только уменьшается гидравлическое сопротивление, но и обеспечивается равномерное омывание поверхности канала за поворотом. [c.272]

Колено на трубе (плавное закругление с углом поворота 90° [c.373]

Рис. 17-26. С.хе.мы поворотов а — резкий (колено) б— плавный нормальный (отвод)

Для колена, имеющего неизменное по величине квадратное сечение и плавные закругления по внешней и внутренней стороне, определяемые радиусом, равным стороне квадрата, коэфициент сопротивления соответственно равен [c.115]

Колена газового и воздушного трактов выполнять с плавными переходами, описанными из одного центра концентрическими дугами, с к = h h — высота газопровода). [c.142]

Колено 90" (плавное закругление) 0,2 [c.161]

При некотором промежуточном значении /./ 0 порядка 1,0 зона отрыва за первым поворотом на 90° не успевает полностью развиться и, замыкаясь у внутренней стенки перед вторым поворотом на 90°, создает для основного потока плавное закругление. При этих условиях второй поворот потока происходит почти без отрыва, а следовательно, с малыми потерями давления. Поэтому общий коэффициент сопротивления такого П-образного колена получается минимальным. [c.269]

Для пары колен с углом 5 = 90°, составленных Z-образно (рис. 6-15), увеличение относительного расстояния I Jba между осями обоих колен приводит вначале к резкому возрастанию общего коэффициента сопротивления, а затем, после достижения определенного максимума, к его плавному снижению до величины, близкой к удвоенному коэффициенту сопротивления прямого колена (5-90°). [c.269]

Если колено не имеет плавных закруглений (острая или срезанная кромка), то [c.271]

Ущиоение колеи. . . . Плавные отклонения по уровню рельсовых нитей от установленной 0 1 100 1 ООО [c.331]

По полученным распределениям скоростей, а также на основе визуальных наблюдений спектра потока с помощью пщлковинок, можно установить следующее. При отсутствии распределительных решеток в рабочей камере аппарата получается очень неравномерное поле скоростей (.Иг, = 14-I-15). Почти во всем сечении создается область отрицательных скоростей (обратных токов). Поступательное движение сосредоточено или в очень узкой полосе вблизи нижней стенки аппарата (вариант 1-1, табл. 9.1), или в несколько большей области вблизи верхней стенки аппарата (вариант П-1). Отклонение потока к нижней или верхней стенке рабочей камеры обусловлено тем направлением потока, которое он получает при выходе из колена или отвода газохода перед диффузором. Как было показано, при отсутствии в коленах и отводах направляющих лопаток поток на повороте получает направление от внутренней стенки к внешней. Если за этими фасонными частями нет достаточно длинных прямых участков, то отклонение потока сохраняется и после выхода tro из указанных частей газохода. Отсутствие направляющих лопаток в колене приводит к дополнительному сжатию потока (повышению его скорости) на выходе из колена. Поэтому в случае подвода потока к диффузору через колено без направляющих лопаток максимум скоростей в сечении рабочей камеры аппарата получается больше, >ем в случае подвода через плавный отвод. [c.224]

Подводящий участок аппарата может быть упрощен путем замены колена 90 с направляющими лопатками плавным отводом 90° без направляющих лопаток при этом требуемое удлинение подводящего участка (вследствие увеличения радиуса закругления отвода по сравнению с коленом) может быть компенсировано укорочением диффузора. Последнее приводит к увеличению входного сечению диффузора, что, в свою очередь, уменьшает отношение площадей, и с точки зрения равномерной раздачи потока является более благоприятным. При плавном отводе также получается одностороннее отклонение потока. Однако при этом нет дополнительного сЖатия его на выходе из отвода и, кроме того, это отклонение меньше, чем отклонение при колене без направляющих лопаток. Установка одной распределительной решетки = 29 / = 0,25) не обеспечивает полного растекания струи. Практически равномерное растекание струи по всему сечекию рабочей камеры (Л п 1,15) получается при установке двух решеток с коэффициентами сопротивления, сравнительно близкими к расчетным ( р1 =29 / = 0,25 и = 20 , / = 0,29), как это сделано в варианте П-З. Здесь тенденция к отклонению потока вверх компенсируется влиянием зазора между решетками и нижней стенкой диффузора (б/5к "= 0,02), через который происходит более интенсивное перетекание газа из области перед решеткой в область за ней. Уменьшение коэффициентов сопротивления решеток (вариант И-4 и особенно вариант П-5) существенно ухудшает равномерность поля скоростей в рабочей камере аппарата с подводом через плавный отвод (Мк = 1,8). [c.225]

Результаты, приведенные в табл. 9.3, свидетельствуют о том, что расширенное колено с лопатками может быть вполне заменено плавным отводом 4 постоянного сечения с двумя кошщнтрически расположенными лопатками (перегородками). Распределение скоростей остается в этом случае практически неизменным (Мк = 1,08). В то же время одна уголковая решетка (вместо двух перфорированных) в случае отвода заметно ухудшает поле скоростей (/Ик = 1,29), чем при колоне с лопатками. Однако дополнительная плоская решетка создает при этом наиболее равномерное распределение скоростей (/Ик 1,06). [c.230]

В первом варианте (рис. 9.8, а) начальный участок подводящего г.пзохода имел постоянное поперечное сечение. Переход от горизонтальной плоскости к вертикальной осуществлялся резким поворотом (колено 90 ). Второй поворот потока из вертикального на-равления в горизонтальное происходил при резком расширении в вертикальной плоскости и более или менее плавном боковом расширении в очень коротком диффузоре. Для обеспечения равномерного распределения скоростей в рабочей камере аппарата в местах первого и второго поворотов потока устанавливались направляющие лопатки, а в месте стыка подводящего участка с рабочей камерой — одна газораспределительная решетка. Направляющие лопатки второго ряда перед рабочей камерой были сделаны поворотными. [c.237]

Если ось выходного участка наддувающего вентилятора расположена под углом к оси камеры, то вводят переходный участок — колено с направляющими лопатками или плавный отвод (табл. 10.4). Во всех перечисленных случаях также требуется дополнительное выравнивание потока внутри камеры. В качестве воздухораспределительного устройства может быть применена комбинированная решетка, состоящая из одной или нескольких последовательно установленных плоских перфорированных репюток и спрямляющей решетки за ними. Плоские решетки создают необходимое сопротивление для выравнивания скоростей потока по величине, л спрямляющая решетка выравнивает скорости по направлению. Подбор решеток производят на основании рекомендаций, приведенных в гл. 4, 7 [c.311]

Прямозубые конические колеся следует п[)именять при невысоких окружных скоростях (до 2...3 м/с) как наиболее простые в монтаже (допустимо до 8 м/с). При более высоких скоростях целесообразно применять колеса с круговыми зубьями, как обеспечивающие более плавное зацепление, меньший шум, большую Р1есущую способность и более технологичные. [c.192]

Незавивимо от степеней точности и их комбинирования установлено шесть видов сопряжений зубчатых колес в передаче А, В, С, D, Е и Н (в порядке убывания гарантированного бокового зазора in min)- Виды вопряжений А, В, С, D, Е и Н зубчатых колее в передаче применяют воответатвенно для етепеней точности по нормам плавно- [c.323]

Для кол-ес с косыми зубьями (см. ниже) в последние годы начинают применять зацепление, в котором боковые профили зубьев очерчены дугами окружностей или близкими к ним плавными кривыми. Это зацепление называют зацеплением Новикова по имени ученого М. Л. Новикова (1915—1957), предложившего зубчатые колеса с круговинтовыми зубьями. Указанное зацепление обладает некоторыми преимуществами по сравнению с эвольвентным, в частности повышенной контактной прочностью. [c.354]

При плавном повороте трубы (вакругленное колено, отвод) вихреобразования уменьшаются (pii . XIII.16) и потери напора будут значительно меньше. Коэффициент сопротивления отвода зависит от угла поворота, а также от отношения R/d радиуса закругления к диаметру трубы и от величины коэффициента гидравлического трения Я, т. е. [c.213]

В закругленном колене (рпс. 22.22) плавность поворота потока значительно снижает сопротивление движению за счет уменьшения интенсивности вихреобразования. Снижение гидравлических потерь происходит с увеличением относительного радиуса кривизны колена Rj l. Коэффициент сопротнвотеиия плавного поворота для круглых труб [c.297]

IV группа. Машины и устройства полуавтоматического типа машины со ступенчатым или плавным регулированием ряда режимов. Перемещение механизмов осуществляется при помощи сложных механических, пневмоги-дравлических и электрических схем, содержащих элементы вспомогательного значения. В системе контроля могут- предусматриваться специальные контрольно-изме-рительные устройства. Имеются элементы регулирования привода, блокировки и сигнализации. К ним относятся комбайны проходческие погрузочные и буропогрузочные машины с программным или автоматическим управлением краны металлургические специальные краны козловые грузоподъемностью свыше 100 т монтажные портальные краны газомотокомпрессоры дизель-электрические агрегаты вагоны пассажирских поездов с шириной колеи 1520, 1435 мм, включая электростанции, вагон-лаборато-рию дизель без наддува с малым объемом автоматизации вагоны цельнометаллические локомотивной тяги электропоездов, дизель-поездов тепловозы магистральные широкой колеи машины шахтные подъемные (с диаметром барабана свыше 3 м) станы сортопрокатные станы листопрокатные моталки и разматыватели горячей и холодной полосы экскаваторы одноковшовые. [c.240]

Особую группу образуют панкрати-ч е с к и е О. (иногда неточно наз. трансфокаторами), фокусное расстояние к-рых может плавно изменяться в широких пределах путём перемещения отдельных линз или групп их вдоль оптической оси. Такие О. применяются в цветных передающих камерах телевидения, в кино- и видеокамерах, а также и в фотоаппаратах. Соотношение между макс, и мин. значениями фокусного расстояния достигает 40 у О. телекамер, в — у О. кино- ж видеокамер, 3 — у фо-тогр. О. Кол-во линз в панкратич. О. доходит до 30. Для уменьшения потерь света совр. О. просветляют (см. Просветление оптики). [c.393]

Полученные ранее эмпирические зависимости [2, 3] позволяют с погрешностью не более 12,5% согласовать между собой рекомендации по расчету средней теплоотдачи для труб длиной более пяти диаметров для наиболее часто применяемых типов входных устройств [8, 9] предвключенного участка гидродинамической стабилизации, плавного входа, входа с острой кромкой, входа через колено под углами 90 и 45°. [c.87]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...