Никель напыление

Хорошие результаты дает покрытие предварительно зачищенных поверхностей стыка пластичным г металлами, наносимыми гальванически или газопламенным напылением. Наибольшей термостойкостью обладают покрытия медью и никелем. [c.201]

При предварительном нанесении слоев никеля химическим путем, в момент напыления покрытия наблюдалось плохое приставание покрытия к металлу. Несколько лучше формировалось покрытие на поверхности, по1 рытой слоем кобальта. [c.208]

Нами изучалось изменение плотности и прочности сцепления покрытия из окиси алюминия с хромом и никелем в зависимости от температуры предварительного подогрева подложки. Напыление производилось дуговой плазмой на стандартной установке УПУ-3 порошком окиси алюминия (смесь а- и у-модификаций) с размером частиц 40—60 мк. Поверхность образцов, на которую наносилось покрытие, шлифовали и затем полировали до 9 класса чистоты обработки. Это исключало какое-либо механическое зацепление покрытия с подложкой. Образцы имели форму цилиндра диаметром 12 мм и длиной 15 мм, их нагрев контролировали термопарой, приваренной к боковой поверхности. Плазмообразующим газом служил аргон с добавкой 3—5% аммиака. Расход газа со- [c.227]

Из рис. 1 ВИДНО, ЧТО наибольшие внутренние напряжения будут иметь место при напылении окиси алюминия на никель. И, следовательно, в этом случае не следует ожидать высокой адгезии покрытия. С этой точки зрения для никеля более благоприятным покрытием будет окись магния. Обш,им недостатком хрома и никеля является большая величина коэффициента термического расширения, намного превосходящая термическое расширение окиси алюминия. [c.229]

Таким образом, слабым звеном при отрыве этих покрытий оказывается их когезионная прочность. Судя по характеру разрушения, дальнейшее улучшение свойств напыленных покрытий из никель-алюминиевых композитных порошков может быть достигнуто путем введения легирующих элементов. При этом [c.124]

Образование границ между частицами зависит от особенностей их взаимодействия при образовании единичного слоя. При напылении пластичного никеля отмечается [16], что все частицы находятся в одинаковых условиях, они одновременно активированы нагревом и пластической деформацией при ударе о поверхность. Одинаковые состав и структура облегчают установление связи между ними. Поэтому на границах между частицами отсутствуют поры, частицы плотно прилегают друг к другу, степень их деформации весьма значительна. Это обусловливает высокую когезионную прочность покрытия. [c.155]

Оксидные реплики дают примерно такое же разрешение особенностей поверхности, что и угольные, но преимущество их в том, что они позволяют выявлять тонкодисперсные продукты распада [84], не требуют установки для напыления. Этот метод может использоваться для нержавеющих сталей, алюминия, хрома, кобальта, никеля, титана и их сплавов, но мало пригоден для низколегированных сталей и других сплавов, которые образуют грубые, имеющие плохое сцепление с металлом окислы. Фрактограммы с оксидных реплик в ряде случаев имеют более размытые очертания, чем с угольных, что связано, очевидно, с неравномерным ростом оксидной пленки, особенно при сильно шероховатом изломе. [c.190]

Нагрев металлической подложки с целью повышения прочности связи покрытия должен проводиться с учетом возможности окисления металла. Например, при напылении ванадия на никель прочное соединение получается уже при комнатной температуре. Нагрев же никеля на воздухе до температуры 400—500 С в течение 1—3 мин приводит к образованию пленки закиси никеля, препятствующей образованию покрытия [53]. [c.169]

Исследование прочностных свойств композиционных материалов с различным содержанием волокон показало, что в материалах, полученных этим методом, достаточно полно реализуется прочность составляющих их компонентов. В этой же работе исследовано воздействие частиц различных напыляемых металлов па прочностные свойства стальной проволоки. Установлено, что такие металлы, как цинк, алюминий, медь и никель практически не разупрочняют проволоку. Цирконий и молибден при напылении значительно снижают прочность проволоки. Несмотря на то, что разупрочнение проволоки при стационарном нагреве происходит в течение нескольких минут уже при температурах 450—500° С, процесс плазменного напыления, ввиду кратковременного (3 -5 с) 174 [c.174]

Из двух использованных абразивов для мягких металлов больше подходит гранат, а для хрома и никеля — карборунд. При коррозионных испытаниях напылением солевого раствора в течение 200 ч на покрытии никелем толщиной 13 мкм была обнаружена одна пора, а на контрольных покрытиях — пять пор. [c.90]

Приращение массы незащищенного никеля при 700 °С составляло 0,16 кг/м за 100 ч. При наличии на никеле слоя покрытия серебро—стекло толщиной 20 мкм привес уменьшался втрое. Эластичность и сцепление покрытия металл—стекло с основой значительно умень-щались после предварительного напыления А1 и Mg тол- [c.199]

Технологический процесс нанесения такой сетки заключается в том, что на полированную и очищенную поверхность накладывают трафаретную сетку из меди, никеля или других металлов, а затем модель с трафаретной сеткой помещают в специальную вакуумную печь, приспособленную для напыления металлов, имеющих невысокую температуру плавления (золото, сурьма и др.). [c.39]

По некоторым данным, образование истинно хемисорбированного слоя кислорода происходит весьма быстро. Тогда кривые на рис. И,13 и П,14 следует рассматривать как результат быстрого образования адсорбционного слоя и постепенного превращения его в слой окисла. Например, исследование поглощения кислорода никелем, напыленным в высоком вакууме на стеклянную пластинку, показало, что процесс протекает в две стадии 1) очень быстрая адсорбция атомного кислорода 2) сравнительно медленное проникновение кислорода под поверхность [20]. [c.82]

Для пленок никеля, напыленных в вакууме при комнатных температурах, Андерсон и Клемперер [93] получили значение [c.250]

Путем металлографических исследований определена исчерпывающая наследственность структуры и фазового состава олюминидов никеля, легированных железом и кремнием, на основных этапах технологического передела (синтез — дезинтеграция — напыление). Для материалов, легированных титаном и хромом, отмечена относительная наследственность структуры и фазового состава материала, связанная с наличием в структуре материала автектик. Эвтектические образования претерпевают при нанесении покрытия плавление (распад), сопровождающийся перераспределением компонентой со структурными составляющими, остающимися в твердой фазе. [c.62]

С помощью высокотемпературного спекания были приготовлены порошки окиси магния, содержащие 5, 10, 20 и 25 вес.% шпинели MgO -А120з. Напыление производили на предварительно полированные и окисленные макетные материалы никель и хром. [c.94]

Организовать более полное протекание реакций можно путем плакирования гранулированных алюминийоксидных порошков. Грануляцию осуществляют различными способами. Наиболее целесообразным способом следует признать прокатку смеси алюминия и окислов с последующим дроблением и отсевом необходимой фракции. Прокатка позволяет получить порошок из плотно-упакованных тонкодисперсных частиц исходных компонентов, что значительно увеличивает полноту и экзотермичность реакции восстановления при напылении. Плакирование никелем такого порошка защищает алюминий от взаимодействия с плазменной [c.96]

Покрытие, полученное напылением термореагирующего N1— А1-порошка НА67, обладает комплексом свойств, обеспечивающих его успешное применение в теплонапряженных конструкциях [1]. При длительной эксплуатации таких конструкций существенное влияние на работоспособность покрытия начинают оказывать диффузионные процессы в слое покрытия и на границе его с подложкой, как это имеет место, например, при эксплуатации алитированных слоев. В ряде случаев это может приводить к изменению прочностных характеристик основного материала (подложки) [2]. Известен опыт торможения диффузионных процессов в напыленном покрытии из алюминидов никеля за счет введения в его состав фосфора [3]. Однако присутствие фосфора в покрытии, напыленном на жаропрочные материалы, по-видимому, неприемлемо. Более перспективным представляется введение в состав покрытия тугоплавких металлов, входящих в состав жаропрочных никелевых сплавов. [c.112]

Таким образом, результаты проведенных исследований позволяют сделать вывод о том, что легирование термореагирующего никель-алюминиевого порошка кобальтом, хромом, молибденом, вольфрамом оказывает положительное влияние на кинетику взаимодействия никеля и алюминия в его частицах, состав и свойства напыленного покрытия. [c.113]

Наиболее высокая прочность сцепления при газоплазменном и плазменном напылении достигается в настоящее время в случае использования экзотермически реагирующих композитных материалов, содержащих никель и алюминий [1, 2]. [c.123]

Другой важной служебной характеристикой никель-алюминие-вых покрытий является их жаростойкость. Из практики диффузионного напыления жаростойких покрытий известно, что комплексное насыщение никелевых сплавов (хромоалитирование, алюмо-силицирование) положительно влияет на защитные свойства покрытия [3]. Ранее было показано, что наличие третьего элемента (например, фосфора) в никель-алюминиевых плазменных покрытиях может снижать интенсивность их диффузионного рассасывания, повышать долговечность их защитного действия. [4]. [c.125]

Свойства напыленных покрытий сравнивались со свойствами покрытий пз карбида хрома, плакированного никелем (. 30 мас.%). Известно охрупчивание никеля при взаимодействии с бором, однако однозначного вывода об этом явлении при газотермическом напылении сделать нельзя из-за кратковременности взаимодействия, в то же врелш известен положительный опыт использования боридно-нике-левых композиций д.ля наплавки. [c.155]

Наличие в покрытиях большого количества включений с микротвердостью, близкой к микротвердости исходных боридов, свидетельствует о том, что процесс взаимодействия при напылении протекает менее интенсивно, чем при напылении карбндохромовых покрытий. Последние, как было установлено исследованиями, состоят из твердых растворов на основе карбидов хрома с микротвердостыо (4—16)-10 МПа. Это объясняется как более высокой температурой плавления боридов, так и пониженной смачиваемостью их никелем. [c.155]

Испытания на термостойкость по режиму 1173 373 К (нагрев в печи, охлаи дение сжатым воздухом) показали, что покрытие из всех исследуемых боридов, напыленные на образцы из сплава ЭИ—137Б, за исключением покрытия из борида хрома СгВ,, обладают недостаточной термостойкостью и отслаиваются от подложки за 1—25 термоциклов (см. таблицу). Покрытие из борида хрома СгВл, плакированного никелем, после 100 термоциклов не имело следов разрушения. Эти результаты определяются в первую очередь величиной коэффициента термического линейного расширения боридов, различия в поведении покрытий при испытаниях хорошо согласуются с его значениями. [c.156]

НОЙ системе серебро — окись алюминия. Окись алюминия не смачивается серебром и поэтому очень слабо упрочняет матрицу. Проблема несмачиваемости усов АЬОз расплавом серебра была решена предварительным напылением на них тонкого слоя металла (никеля) в вакууме. Впоследствии эту проблему обсуждали Ноуан, и др. [ 2в] в связи с разработкой покрытий для окиси алюминия с целью использования ее в матрице из никелевых сплавов. Было разработано несколько покрытий для AI2O3, но ни одно из них полностью не отвечало поставленной задаче, так как либо было нестабильным, либо вызывало разупрочнение волокна. Другой способ регулирования степени взаимодействия на поверхности раздела был предложен Саттоном и Файнголдом [45]. Никелевые сплавы, содержащие 1% различных активных металлов, сильно взаимодействовали с сапфиром. Существенно снижая содержание активных добавок, можно было в некоторой степени регулировать реакцию. Прочность связи была увеличена таким образом до [c.127]

Из предыдущего раздела следует, что исходные усы необходимо соответствующим образом очистить перед тем, как использовать в качестве высокотемпературного упрочнргтеля. Теперь нужно рассмотреть еще два вопроса во-первых, совместимость очищенных усов с матрицей, например никелевой, и, во-вторых, эффективность связи между усами и матрицей. Эти вопросы можно изучать на усах с тонким слоем напыленного никеля (толщиной примерно 0,05 мкм). Когда усы с никелевым покрытием отжигают при температурах выше 1073 К, сплошной слой никеля разбивается на ряд сферических частиц, что позволяет непосредственно исследовать поверхность раздела никель — сапфир в электронном микроскопе. Этот способ эффективен в отношении проверки совместимости и исследования процесса образования связи ои будет подробнее рассмотрен в последующих разделах. [c.411]

Многие исследователи применяли подкисление напыляемой соли. Свиндом и Стивенсон пробовали добавлять серную кислоту в хлористый натрий во время испытания с прерывистым разбрызгиванием, предварительно вводя сульфат, присутствующий в атмосфере промышленной среды. Однако их метод не нашел широкого распространения. В 1Й5 г. Никсон предложил вводить в соль при непрерывном напылении уксусную кислоту. Испытание проводилось в камере при температуре 35° С. Непрерывное напыление 5%-ным раствором хлористого натрия, подкисленным уксусной кислотой до pH = 3,2, позволяло выявить качество никель-хромовых покрытий и достаточно точно воспроизвести вид коррозии, происходивший в реальных условиях. Однако испытание систем пористых хромовых покрытий давало некоторые погрешности. Продолжительность испытаний, составлявшая от 8 до 114 ч, явилась значительной преградой на пути [c.158]

Покрытия, получаемые газотермическим напылением, как правило, обладают значительной пористостью, однако при определенных режимах она может быть сведена к минимальной. Максимальная плотность, полученная на металлических покрытиях например, никеля, алюминия и др., составляст 95% от абсолютной. [c.169]

Напыление газотермическое 168, 170 Никель-графитовое волокно 121 Никель-Еольфрамовая проволока 102., 143 [c.254]

Недавно стало известно, что покрытие из сплава системы Fe — Ni — Со, нанесенное на поверхность усов сапфира вакуумным напылением, обеспечивает достаточно прочное сцепление со сплавом никель-палладий, а введшие в никель титана и хрома создает благоприятные условия для смачивания сапфира никелем. Наилучшее решение проблемы —в создании на границе раздела компонентов мономолеку-лярной пленки со структурой шпинели ЫЮ-АГгОз. [c.69]

КЭП Ni—Si применяют вместо хромового покрытия при изготовлении различных ножей, метчиков и лезвий срок службы изделий при этом повышается в несколько раз. Описаны детали, изготовляемые гальваническим наращиванием покрытия никелем, содержащие карборунд, онсэды, алмаз, металлы, керамику. Сообщается об использовании гальванических покрытий керметами при высоких температурах и отмечаются их преимущества перед покрытиями, получаемыми плазменным напылением большой выбор композиций, равномерная толщина, возможность покрытия профилированных изделий, более тонкая отделка поверхностц, [c.120]

Возможно, что избирательный переход частиц меди в режиме трения, представленном на рис. 18, происходит отчасти благодаря образованию трибоплазмы в локальных точках в период приработки пар трения медный сплав — сталь, когда имеет место взаимодействие отдельных микровыступов контактных поверхностей. По-видимому, ИП в какой-то степени обусловлен субмикроплаз-менным напылением в местах фактического касания трущихся поверхностей продуктов возбуждения, в основном меди, так как температура плавления и прочность меди значительно меньше температуры плавления и прочности стали, и в плазме преобладают атомы и ионы меди наряду с другими более легкоплавкими, чем сталь, продуктами износа. Это предположение объясняет и многие другие экспериментальные данные. Например, почему ИП имеет место при трении пар никель—сталь, серебро—сталь, сталь—сталь (при наличии в смазке частиц меди) и проявляется только в местах фактического касания поверхностей. [c.43]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...