Хромоникелевые стали структура

В соответствии со сказанным об образовании структур d хромоникелевых сталях последние могут быть разделены на три класса [c.486]

Особо большое распространение нашли стали системы Ре — Сг — N1 без дополнительных присадок и с присадками титана, ниобия, молибдена, меди и др. Введение никеля в систему Ре — Сг вносит значительные изменения в структуру сплава и расширяет область существования аустенита. В зависимости от содержания хрома и никеля в сплаве, хромоникелевые стали подразделяются на аустенитные, аустенито-ферритные и аустенито-мартенситные. [c.218]

Коррозионная с т о Г1 к о с т ь х р о м о н и к е л е в ы х, сталей (как и хромистых) обусловлена в основном образованием на поверхности сплава защитной пассивной пленки однако хромоникелевые стали обладают несколько более высокой коррозионной стойкостью, чем хромистые стали. Объясняется это наличием в сплаве никеля, который способствует образованию мелкозернистой однофазной структуры и повышает стойкость стали в разбавленных растворах серной кислоты, а также,-в ряде водных растворов солей. [c.226]

При термической обработке хромоникелевых сталей, легированных в результате распада аустенита образуются соответствующие структуры (рис. 12.3). [c.181]

Оптимальные свойства сталей с 20—23% Сг получают при их одновременном легировании N2 (0,25—0,36%) и N1 (4—5%) при этом образуется аустенитная структура, близкая к структуре хромоникелевых сталей. [c.267]

Легирование хромоникелевых сталей изменяет положение фаз а, V и а+у на диаграмме состояния. Эффективность действия легирующих элементов на образование ферритной или аустенитной структуры различна. Так, повышение содержания Сг, Т1, N6, 81, Та. А1 и Мо приводит к увеличению ферритной фазы, а увеличение содержания N1, N2, С и Мп способствует расширению области аустенита и его большей устойчивости. [c.269]

Грегори [2] приводит данные о различных опробованных растворах для выявления макроструктуры, а также тонкой структуры низко- и высоколегированных хромоникелевых сталей. [c.103]

Для выявления структуры высоколегированных хромистых и хромоникелевых сталей предложено большое число травителей. Различия по составу и в обработке стали существенно сказываются на выявлении структуры. Пригодность реактивов не всегда может быть сразу определена. Часто необходимо опробовать несколько травителей, чтобы получить хорошие результаты. Поэтому можно дать лишь общие рекомендации для подбора травителей. [c.113]

Часто в хромоникелевых сталях, особенно в стабилизированных сталях 18/8, наряду с аустенитом имеется б-феррит. Он может быть выявлен обычными реактивами для хромистых, хромоникелевых и никелевых сталей. Но при этом б-феррит тем труднее определить, чем меньше его доля в структуре (менее 5%). В этом случае для выявления б-феррита применяют некоторые карбидные травители. Хранитель 90 окрашивает его в коричневатый цвет при 60—70° С в течение -40 мин. Подобное окрашивание наступает в горячем (60—70° С) растворе 91 после 15—20-мин выдержки. Аустенитная матрица остается нетравленой, лишь карбиды и а-фаза темнеют соответственно через 5 и 15—20 с и окрашиваются в голубоватый цвет. [c.139]

Для этих сплавов можно применять все способы травления, используемые для выявления структуры хромистых и хромоникелевых сталей и сплавов никель—железо (кроме приведенных на с. 80—82). [c.216]

Никель. Никель добавляется к коррозионно-стойким сталям для повышения пластичности. Стали с достаточно большим количеством никеля имеют чисто аустенитную структуру и хорошо обрабатываются. Кроме того, никель в ряде сред повышает коррозионную стойкость сталей. Но повышение содержания никеля, как правило, увеличивает восприимчивость хромоникелевых сталей к МКК. Под влиянием больших количеств никеля даже исчезает преимущество сталей с повышенным содержанием хрома. Так, сталь с 25 % Сг, имеющая чисто аустенитную структуру за счет увеличения количества никеля, не отличается от сталей типа 18-8 по предельному содержанию углерода, не вызывающему склонность к МКК [26]. Поэтому для уменьшения склонности к МКК не следует чрезмерно повышать количество никеля в коррозионно-стойких сталях, если это не вызывается необходимостью. [c.53]

Влияние на структуру и свойства хромоникелевых сталей 32 [c.436]

Классификация 9 Хромоникелевые стали — Диаграммы состояния тронные 29 — Диаграммы структурные 31, 32 — Коррозионная стойкость 33, 34 — Механические свойства — Зависимость от влияющих факторов 30, 31 — Структура и склонность к охрупчиванию 32 Хромоникелевые стали аустенитные и аустенитно-ферритные 9, 22—28 [c.444]

В отдельных случаях бор вводится в аустенитную сталь в значительных количествах, превышающих расчетные добавки, обычно применяемые при микролегировании. В аустенитной структуре такой стали образуются изолированные боридные фазы. Химический состав ряда борсодержащих хромоникелевых сталей приведен в табл. 41. Содержание в них бора составляет 0,2—0,7%. [c.157]

Основная структура большинства сплавов, приведенных в табл. IV, V и VI, например, сплавов на основе кобальта, аустенитных и хромоникелевых сталей, представляет собой твердый раствор аустенита. [c.209]

Большинство конструкционных материалов представляет собой сплавы, из которых возможна избирательная диффузия отдельных компонентов в жидкий металл и обеднение контактной поверхностной зоны твердого металла более легко растворимым элементом. Примеры такой селективной коррозии довольно часто встречаются в инженерной практике, причем не только в результате коррозионного воздействия жидких металлов, но и в водных растворах. Известно, например, когда после промежуточного отжига прокатанных латунных изделий в результате травления в растворе серной кислоты поверхность их обогащается медью из-за избирательного удаления цинка. Действие жидких свинца, висмута и их сплавов на хромоникелевые стали вызывает избирательную диффузию никеля в жидкий металл и это часто приводит к переходу аустенитной структуры стали в ферритную [90, 91]. Как указывалось выше (см. гл. 1), возможна и межкристаллитная коррозия из-за большей поверхностной энергии на границе двух зерен твердого металла [92, 93]. [c.301]

Ускоренное охлаждение стали в некоторых композициях аусте-нитных стале11 может привести к фиксации в их структуре первичного б-феррита, в некоторых случаях необходимого с точки зрения предупреждеиия горячих трещин. Холодная деформация, в том числе и наклеп закаленной стали, в которой аустенит зафиксирован в неустойчивом состоянии, способствует превращению Y а. Феррит, располагаясь тонкими прослойками по границам аустенитпых зереп, блокирует плоскости скольжения и упрочняет сталь (рис. 140). Упрочнение стали тем выше, чем ниже температура деформации. Обычно тонколистовые хромоникелевые стали в состоянии поставки имеют повышенные прочностные и пониженные пластические свойства. Это объясняется их повышенной деформацией при прокатке и пониженной температурой окончания прокатки. [c.283]

Рис 13.8. Свойстпа хромоникелевых сталей с различной структурой [c.209]

ВЛИЯНИЕ ИСХОДНОЙ СТРУКТУРЫ НА РАДИАЦИОННОЕ УПРОЧНЕНИЕ АУСТЕНИТНОЙ ХРОМОНИКЕЛЕВОЙ СТАЛИ ОХ18Н10Т [c.100]

Никель является сильным аутенитообразующим элементом. Железо и никель при затвердевании образуют у-твердый раствор в широком интервале концентраций. Влияние никеля на повышение жаростойкости хромоникелевой стали проявляется в повышении механических свойств при высоких температурах в результате наличия аустенитной структуры, в увеличении плотности оксидной пленки, усилении ее сцепления с основным металлом. Степень влияния никеля на жаростойкость непрерывно увеличивается с ростом температуры. [c.49]

С целью экономии дефицитного никеля часть его может быть заменена марганцем или азотом. При этом Структура стали может сохраниться аустенитной либо перейти в аустенитно-ферритный или аустенитно-мартенситный класс. Экономнолегированные хромоникелевые стали по коррозионной стойкости не уступают сталям типа 18—8 и могут полноценно их заменять. [c.32]

Травитель 3 [5 мл HNO3 95 мл Н2О]. По данным Лайтнера / [3], 5%-ный раствор азотной кислоты применяют для травления хромоникелевой стали. Автор использовал этот раствор для предварительного травления по методу Оберхоффера (для выявления фосфора), причем при этом выявляются первичная структура и границы зерен. [c.103]

Травитель 5а [10—15 мл НС1 85—90 мл Н2О]. Травитель 56 [3 мл НС1 50 г Fe la 120 мл спирта 120 мл Н2О]. Первичная структура аустенитных хромоникелевых сталей, а также хромистых трудно выявляется, особенно после сильной деформации. Ролласон [5] обнаружил это при травлении реактивами 5а и 56, которыми образцы химически полируются или протираются с помощью ватного тампона. Вторичная структура выявляется в 12—14%-ных хромистых сталях. Длительность травления зависит от обработки И состава стали. [c.103]

Трешатель 7 [10 мл НС1 5 г СиОг 100 мл спирта, 100 мл НаО]. Некоторые кислотные растворы для травления, содержащие соли меди, также пригодны для выявления макроструктуры качественной стали. Травитель, рекомендованный Каллингом [6], выявляет первичную (дендритную) структуру и аустенит в хромоникелевых сталях. [c.104]

Подобный эффект оказывает реактив 16 (см. гл. V) для выявления фосфора, рекомендованный в работе [8]. По данным Халт-грейна и Лиллиеквиста [9], в аустенитных хромоникелевых сталях, которые переходят 8-область на диаграмме состояния, вначале проявляются первичные дендриты. При более длительном травлении на структуре проявляются вторичные аустенитные зерна После травления в течение нескольких часов вновь появляется пер вичная структура вследствие образования связанного слоя меди -Травитель 16 (см. гл. V) является лучшим из всех содержа щих медь растворов для выявления первичной структуры нержа веющих хромистых сталей. Он может также применяться для аустенитных хромоникелевых сталей. [c.104]

Склонность к МКК у коррозионно-стойких хромоникелевых сталей появляется в случаях, когда материалы с аустенитной структурой после закалок с высоких те.мператур подвергаются отпуску плп медленному охлаждению в температурном интервале 450—850 С. Подобную термическую обработку называют прово-цирующи.м, или сенсибилизирующим отпуском, а материалы сенсибилизированными. [c.46]

Широкое применение получили стали системы Fe — Сг — Ni без присадок и с присадками меди, молибдена, титана и ниобия. Эти стали характеризуются хорошими механическими и технологическими свойствами и обладают хорошей коррозионной стойкостью. Никель повышает пластичность стали, способствует формированию мелкозернистой структуры. Холодная деформация ведет к повышению прочности данных сталей. Однако эти стали Склонны к межкристаллитной и точе шой коррозии. Следует отметить, что хромоникелевые стали обладают более высокой коррозионной стойкостью, чем хромистые стали, поскольку йведение никеля способствует обр- зованию мелкозернистой однофазной структуры сплава, для которой характерна повышенная коррозионная стойкость. [c.39]

Отрицательное влияние на точность оказывает наличие в структуре закаленных деталей остаточного аустенита. Самопроизвольное превращение его в мартенсптную структуру, обладающую большим удельным объемом, изменяет размеры деталей. Важной предпосылкой стабилизации размеров таких точных деталей, как плунжера топливных насосов, изготовляемых из высокоуглеродистых легированных или шарикоподшипниковых сталей, является, поэтому, обработка их, после закалки, холодом. Этот процесс применяется и при изготовлении цементованных зубчатых колес из хромоникелевых сталей. Остаточный аустенит цементационного слоя может быть переведен в мартенсит также дробеструйной обработкой. [c.7]

Нержавеющие, жаростойкие и жаропрочные хромоникелевые стали с аустенитной или аустенитно-мартенситной структурами (Х18Н9Т, Х23Н18, Х15Н9Ю). Скорости резания, которые допускаются при обработке деталей из этих сталей, примерно в 2 раза ниже, чем при обработке деталей из стали 45. Стали этой группы характеризуются наилучшей обрабатываемостью среди других жаропрочных сталей аустенитного класса. [c.34]

VIII) хромоникелевые стали переходного класса с аустенито-мартенситной структурой [c.9]

Одинарная закалка с низкой температуры—охлаждение в ящике, повторный нагрев до температуры 780—800° (в зависимости от стали) и закалка —даёт мартенситную структуру корки, повышенную прочность сердцевины и малое коробление, которое к тому же может быть ещё уменьшено, если перед цементацией произвести нормализацию, а перед закалкой охлаждать зубчатки до температуры, несколько превышающей Л,,, которая для никелевых и хромоникелевых сталей значительно ниже (например, для сталей SAE 2512, 2515, 2520, 4815 и 4820 критическая точка Л -1<500°, т. е. зубчатки перед закалкой можно охлаждать до температуры 500—550°). Иногда перед закалкой производят высокий отпуск (при 630—650°). Недостаток одинарной закалки с низкой температуры состоит в том, что в заэвтектоидных сталях при медленном охлаждении в ящике образуется цементитная сетка, делающая корку хрупкой. Процесс цементации для уменьшения количества свободного цементита следует вести так, чтобы получить заданную толщину науглеро-женного слоя при содержании углерода не свыше 1о/д. [c.319]

Сегментный радиальный подшипник Nomy. Подшипник представляет собой индивидуальный, аналогичный подшипнику качения комплект, элементы которого не являются взаимозаменяемыми. Подшипник состоит из внутреннего с и наружного Ь колец и вкладышей а. Опоры вкладышей расположены на внутреннем кольце, надеваемом на вал. Вкладыши вращаются относительно наружного кольца вместе с внутренним кольцом. Наружное кольцо, вставляемое в корпус, имеет внутреннюю поверхность, очерченную по сфере. Аналогичную сферическую поверхность имеют и вкладыши. Благодаря сферической форме контактной поверхности вкладышей и наружного кольца внутреннее кольцо имеет возможность самоустановки. Форма вкладышей обеспечивает работу подшипника при любом направлении вращения вала (в противоположность подшипнику по фиг. 265). При перемене направления вращения вала вкладыши меняют свою опору. Наружное кольцо изготовляется из чугуна перлитной структуры, легированного никелем внутреннее кольцо — из термообработанной Нв = ЬЩ хромоникелевой стали. Материал вкладышей — нитрированная сталь Нв = 1000 на поверхности скольжения). [c.639]

Вилелла) Азотная кислота (конц.) 1 мл Соляная 2 Глицерин 3 Применяется в свежеприготовленном виде. Перед травлением образец подогревать в воде. Продолжительность травления 1и—30 сек. Выявление структуры хромистых и хромоникелевых сталей [c.142]

В связи с интенсивным развитием машиностроительной промышленности потребность в сталях для работы при высоких температурах постоянно возрастает. Однако возможности использования высоколегированных хромоникелевых сталей аустенитного класса для этих целей ограничены из-за дефицитности никеля. Внимание исследователей уже длительное время привлекает проблема применения аустенитных сталей на хромомарганцевой основе в качестве жаростойкого материала. Но до настоящего времени хромомарганцевые стали не кашли широкого применения. В малоуглеродистых хромомар-гзнцевых сталях нельзя получить однофазную аустенитную структуру при содержании хрома свыше 13%, что в свою очередь ограничивает возможность повышения коррозионной стойкости. Поэтому стали системы Fe—Сг—Мп, работающие при высоких температурах, необходимо дополнительно легировать аустенитообразующими элементами, позволяющими вводить повышенное количество хрома с сохранением аустенитной структуры. [c.102]

Взаимосвязь XVI—XVIII. Заготовки сложных деталей подвергают термообработке для улучшения структуры материала и повышения обрабатываемости. Примером этому могут быть детали силовых передач (валы, шестерни) транспортных машин, изготовляемые из хромоникелевых сталей. Заготовки этих деталей подвергают нормализации, а затем механической обработке. [c.112]

Хромоникелевая сталь 1Х18Н10Т после закалки имеет структуру стабильного аустенита. Вследствие этого 8 [c.82]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...