Предел текучести сдвиговой

В рамках указанных представлений можно учесть изменение прочностных свойств при изменении состояния среды, считая, например, сдвиговый предел текучести и модуль сдвиговой упругости G функциями давления, температуры и объемного содержания фаз, причем обычно растет (упрочнение) с увеличением давления и падает (разупрочнение) с увеличением температуры. Часто можно принять линейный закон упрочнения по давлению [c.148]

Ui (Рь Т), при заданных значениях G и т , определяющих сдвиговую упругость и предел текучести, при заданных уравнении равновесия фаз Ps T) п уравнении кинетики для /,2 система уравнений (3.2.1) становится замкнутой. Отметим, что при от- [c.264]

Рис. 3.4.7. Затухание (расчетное) ударной волны, вызывающей фазовый переход в железе, при плоском ударе железной пластиной толщиной Ъ = с= 3 мм с различными скоростями го = 1,3 2,0 и 2,5 км/с при различных значениях динамического сдвигового предела текучести в виде т = + + Мр. Штриховые линии соответствуют гидродинамической схеме (т,о = О, М=0) линии 1 — для т о = 0,36 ГПа, М = 0 линии 2 —для = =0,36 ГПа, М =0,014 линии 3 — для т о = 0,36 ГПа, М — 0,04

Теория износа отслаиванием объясняет, почему в паре трения изнашивается не только мягкий металл, но и твердый. Это явление рассматривается в категориях микропластичности и процесса накопления дислокаций. Хотя в такой паре предельное контактное напряжение может быть меньше предела текучести более твердого материала, в местах фактического контакта напряжения могут быть достаточно высоки для локализованного генерирования дислокаций и их накопления. Критическая плотность дислокаций приводит к образованию трещин, но вследствие небольших сдвиговых деформаций более твердого материала их число для образования частицы износа должно быть достаточно велико. Отсюда — меньший износ более твердого материала по сравнению с более мягким. [c.91]

На пластичность и упрочнение бериллия во время пластической деформации сильно влияют примеси. В монокристаллах, например, макроскопический предел текучести обусловлен упрочнением, вызываемым примесями. У высокочистого материала (99,99 % и выше) пластическая сдвиговая деформация монокристаллов может достигать нескольких десятков процентов [85]. Согласно модели разрушения Стро, уменьшение напряжения Ткр и коэффициента деформа- [c.270]

В разд. 3.2 отмечалось, что теоретическая оценка сдвиговой прочности кристаллических металлов на основе анализа сил межатомного сцепления приводит к значениям прочности в несколько миллионов фунтов на квадратный дюйм. Например, в 1929 г. Френкель применил простую атомистическую модель для оценки теоретического предела текучести и получил, что он должен составлять примерно Vjo модуля Юнга. Это означает, что теоретический предел текучести для сталей должен быть около 3-10 фунт/дюйм . Наблюдаемые же обычно в опытах величины на один или два порядка меньше. Для других материалов разница еще значительнее — в некоторых случаях до пяти порядков. [c.45]

Величиной, характеризующей стойкость при трении полимеров, является также отношение сдвиговой прочности к пределу текучести при сжатии или к твердости. [c.384]

Сравнение ударной адиабаты и кривой гидростатического сжатия представляет собой простейший способ оценки сдвиговой прочности. В предположениях об изотропности упрочнения материала, а также о малости отличия гидростатической кривой изотермического сжатия от среднего напряжения Р динамический предел текучести вычисляется по разности напряжений 0 на ударной адиабате упругопластического материала и давления Р на изотерме его всестороннего сжатия при заданном удельном объеме V (или де- [c.189]

Сдвиговые напряжения можно записать через приложенные а = тх, где т — ориентационный фактор для хаотично ориентированных о. ц. к. поликристаллов (от 2,2). Тогда окончательно для предела текучести при растяжении имеем [c.179]

Эксперименты показали, что механические характеристики аморфных сплавов крайне чувствительны к качеству поверхности, колебаниям толщины, плоскостности и ширине ленты [12.12]. Кроме того, появление изгибающего момента вследствие реакции захватов искажает картину сдвигового разрушения, которое происходит по плоскости, перпендикулярной к широкой стороне ленты. Наконец, используя растяжение, практически невозможно получить важную для аморфных сплавов зависимость от температуры предварительного отжига, так как большинство этих сплавов после термической обработки по определенным режимам разрушается макроскопически хрупко, не достигая предела текучести. [c.171]

При с>Ь эллипсоид сдвинут по гидростатической оси в сторону отрицательных а. В этом случае при а=0 имеет место, разрыхление. При а = — с на экваторе эллипсоида скорость объемной деформации равна нулю. Отсюда видно, ЧТО случай о О реализуется в порошках и порошковых телах, разрыхляющихся при чисто сдвиговых напряжениях. В пористых изотропных телах, имеющих равные пределы текучести на равносторонние растяжение и сжатие, с = 0. [c.21]

ГтТ, УТ предел текучести матрицы на сдвиг и сдвиговые деформации начала текучести матрицы [c.11]

Влияние предварительного растяжения матрицы на связь касательных напряжений со сдвиговыми деформациями. Разрушение волокон в композите может происходить при напряжениях в матрице, превышающих ее предел текучести. В этом случае наличие пластических деформаций в матрице может оказать влияние на зависимость т (7). [c.72]

Несколько сложнее картина перераспределения напряжений выглядит при упругопластическом деформировании матрицы на сдвиг, т.е. когда прочность связи т/ь превышает предел текучести матрицы на сдвиг (т ь > г) В этом случае развитие пластических сдвиговых деформаций в матрице также приводит к падению динамических перегрузок волокон, соседних с разрушившимся, по мере увеличения уровня напряжений ст при котором происходит разрушение волокна, или по мере увеличения безразмерного параметра т = (О разд. 6, гл. 2, отра- [c.136]

Введем два пороговых значения локальной прочности матрицы. Первое пороговое значение а ь соответствует ситуации, когда матрица до разрыва волокна деформировалась упруго на растяжение, а после разрыва в ней появляются пластические сдвиговые деформации и максимальные касательные напряжения равны пределу текучести матрицы на сдвиг (т тах = Ттг)- ПоДСТавИВ оДт ах = " тт) ИЗ (6) раЗД. 10, ГЛ. 2 в первое выражение (8) разд. 9, гл. 2, получим [c.174]

Блок формирования критерия отслоения (рис. 101). Производилось последовательное сравнение локальных зна юний сдвиговой прочности связи г/ь с пределом текучести матрицы на сдвиг В зависимости от того, меньше или больше сдвиговая прочность связи предела текучести, вычислялись значения по формуле (2) разд. 6, гл. 4 и-заносились в массив вместо т/г,. [c.202]

Протекание фронта приповерхностной микропластической деформации при достижении напряжения происходит в поликристаллах в первую очередь за счет деформации поверхностных зерен благоприятной ориентации (зерен с меньшим пределом текучести). Известно, например, что в зависимости от кристаллографической ориентации предел текучести монокристаллов железа может различаться почти в два раза [86], а напряжение течения при относительной сдвиговой деформации 0,2 - в [c.173]

В работе Л. В. Альтшулера и др. (1971) определены сдвиговые пределы текучести для л елеза и алюминия прп более [c.252]

Второй эффект состоит в том, что, как видно из рис. 3.1.3, амплитуда упругой волны разгрузки Да может в несколько раз превысить предел текучести и о (Я), а ее скорость стать больше, чем скорость волны гидростатической разгрузки. В результате распространяющееся по среде воз1мущение будет затухать быстрее, чем по гидродинамической схеме, игнорирующей сдвиговые напряжения. [c.257]

Рпс. 3.5.4. Зависимости от скорости соударения (ударник — железная пластина толщиной 3 мм, 0 90 мм и 130 мм) расчетной глубины б зоны полного фазового перехода (кривые i и 2) в мишени из армко-железа, экснеримен-тальной глубины бя зоны постоянного упрочнения (прямоугольники) и лаг-ранжевой глубины 6hl последней зоны (крестики). Размеры прямоугольников и крестиков соответствуют возможной погрешности измерений. Кружочком отмечен результат эксперимента с меньшим диаметром мишени (90 мм), когда при скорости удара Vq — 2,8 км/с проявляется влияние боковой раз-гру.зки па процесс фазового перехода а->-е в центре образца (см. рис. 3.5.5). Линия 1 соответствует расчету с кинетикой фазового перехода сс 8 в виде (3,1.19) с коэффициентами (3.5,1) и значением предела текучести по закону линейного упрочнения (1.10.21) с параметрами т о = 0,36 ГПа, М = 0,014, а штриховая линия 2 — расчету с линейной кинетикой (1.10.28) с = 6,5 с/м" и фиксированным значением сдвигового предела текучести т = 0,36 ГПа [c.287]

Приведенные данные показывают, что представление о порядке включения различных областей металла в пластическую деформацию требует уточнения. В частности, до сих пор считалось, что в начальной стадии в пластическую деформацию вступают области, имеющие низкий предел текучести или наиболее благоприятно кристаллографически ориентированные для прохождения сдвиговых процессов. Затем в результате неоднородной деформации и локального упрочнения очаги пластической деформации перебрасываются на новые микрорайоны, обеспечивая переменную локализацию процесса и наиболее интенсивное развитие его то в одной, то в другой части деформированного объема. Результаты иссле- [c.28]

Критерий предельного состояния, используемый в рассматриваемом подходе, представляет собой распространение теории наибольших нормальных деформаций Сен-Венана на анизотропные материалы. Поскольку компоненты деформации, определяющие несущую способность ортотропного слоя, могут быть отнесены к трем главным осям, в критерий включены три главные деформации. В первоначальной формулировке метода предполагалось, что материал слоя линейно упругий вплоть до разрущения, поэтому предельное состояние наступает и при достижении предела текучести. Слой считается разрушенным, когда любая деформация в нем — в направлении волокон, в поперечном направлении или сдвиговая—достигает предельного значения, определенного из эксперимента при одноосном напряженном состоянии. Предельная поверхность слоистого композита в целом представляет собой внутреннюю огибающую предельных поверхностей ьсех слоев материала, приведенных к его главным осям. [c.148]

При с>0 эллипсоид сдвинут по гидростатической оси в сторону отрицательных стд. В этом случае при сто>-с согласно ассоциированному закону течения имеет место разрыхление. При сто=-с на экваторе эллипсоида скорость объемной Деформации равна нулю. Следовательно, случай с>0 реализуется в телах, разрыхляющихся при чисто сдвиговых напряжениях. В уплотняемых телах, имеющих одинаковые пределы текучести при всестороннем равномерном растяжении и сжатии, с=0. Поскольку величина с равна тому минимальному среднему давлению, при котором начинается уплотнение, то ее называют предедом уплотнения. [c.87]

Предел текучести при сдвиге является основной характеристикой стойкости материала к износу, принятой фирмой ИБМ. Установлено, что максимальное сдвиговое напряжение в зоне контакта Гмакс не должно превышать предел текучести при сдвиге Ту для нулевого износа в заданных условиях с определенным коэффициентом, например для термопластов [c.384]

В [7] методом измерения главных напряжений для дюралюминия зарегистрировано значение Oi —О2=(0.1—0.05) ГПа при Oi = = 17 ГПа, что значительно ниже, чем следует из рис. 6.13, и вызывает сомнение. Результаты испытаний в статических условиях [46] близки к извлеченным из ударно-волновых экспериментов на восходящей ветви Уд(01) при равных давлениях / соответствующие значения предела текучести мало отличаются друг от друга. В работе [34] не обнаружено повышения сдвиговой прочности сплава В95 выше ее значения в точке Оне в упругопластической области до Oi 7 ГПа. Возможно, что на результаты работы [34], согласно [55], повлияли неточности измерения импульсных напряжщ ий диэлектрическим датчиком в случае многократного ударно-волнового нагружения, обусловленного циркуляцией волн в материале датчика. [c.209]

Напряжение сдвига, как известно, существенно снижается с повышением температуры и уменьшением скорости деформации, что связано с развитием термически активируемых процессов. При температурах начала сдвигового превращения предел текучести аустенита имеет порядок 1 кПмм , что при у =0,2 [1] приводит к значению е = 2 кал г-атом. Столь небольшая величина удельной энергии сдвига объясняет возможность протекания сдвигового превращения при относительно небольших переохлаждениях. [c.59]

Из приведенного выше анализа следует, что все факторы, увеличиваюш ие сопротивление аустенита сдвиговой деформации и повышающие его предел текучести, должны затруднять сдвиговое превращение. Поэтому становятся понятными экспериментальные данные о подавлении сдвигового превращения при уменьшении размера зерна аустенита, его предварительной деформации и других способах увеличения плотности дефектов. Все эти факторы приводят к росту энергии сдвига и торможению сдвиговых процессов. Одновременно они способствуют ускорению конкурирующего превращения, протекающего по диффузионному механизму. [c.61]

С изложенных позиций можно также объяснить влияние углерода и других примесей, которые, как правило, препятствуют развитию сдвигового превращения. Характерно, что в железе высокой чистоты наблюдается резкое повышение температуры мартенситного превращения [И] при одновременном снижении предела текучести. Перераспределение углерода, происходящее в процессе образования видманштеттовых и бейнитных структур, должно,-таким образом, способствовать сдвиговому росту кристаллов. [c.61]

Далее, можно вьщелить область, где по периметру волокна будут иметься и пластические, и упругие сдвиговые деформации матрицы, и наконец, область, где касательные напряжения не превьшхают предела текучести. При у>ут согласно (1) связь т и 7 удобнее представить в виде [c.66]

Уравнения (1) описывают движение разрушившегося волокна на стадии упругого деформирования матрицы на сдвиг (1а), учитывают возможность возникновения пластических сдвиговых деформаций в матрице (1Ь) и описывают движение волокна после того, как в матрице прошли пластические деформации и материал матрицы упрочнился (1с) (см, рис. 36), Схема стыковки уравнений для разных стадий деформирования матрицы. На первом этапе, пока касательные напряжения в матрице не превосходят предела текучести Toi ТтТ> движение разрушившегося волокна описывается уравнением (1 ). Условие перехода в область пластических сдвиговых деформаций можно представить какUo(z, t)>ux- [c.111]

Смотреть страницы где упоминается термин Предел текучести сдвиговой : [c.180] [c.12] [c.147] [c.255] [c.256] [c.256] [c.32] [c.76] [c.633] [c.61] [c.197] [c.67] [c.68] [c.339] [c.68] [c.233] [c.128] [c.3] [c.192] [c.219] [c.119]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...