Деформация остаточная неравномерность по толщине

Тавровые и нахлесточные соединения допустимы только для металла толщиной до 3 мм. При большой толщине неравномерный разогрев приводит к существенным деформациям, остаточным напряжениям и возможности образования трещин. Свариваемые кромки зачищают от загрязнений на 30. .. 50 мм механическими способами или газовым пламенем. Перед сваркой детали сварного соединения закрепляются в сборочно-сварочном приспособлении или собираются с помощью коротких швов - прихваток (рис. 3.3). [c.85]

При калибровании деталей с неравномерной толщиной стенки возможно получение погрешности формы отверстия из-за неодинаковой остаточной деформации во всех сечениях. [c.1148]

Если отливка остывает равномерно, ее стенки одинаковой толщины и форма симметричная, то остаточные напряжения от сопротивления стержней и литейной формы практически отсутствуют, так как пластическая деформация всех участков отливки одинакова. На практике стенки отливок имеют разную толщину и вся отливка имеег несимметричную (в любом направлении) форму. В этом случае разные участки отливки будут иметь разные пластические свойства, а силы, возникающие от сопротивления стержня усадке металла, будут создавать в сечении отливки неравномерное напряженное состояние (например, изгиб). В результате неравномерная пластическая деформация разных участков отливки вызовет в ней появление остаточных напряжений. Однако бывают случаи, когда временные напряжения от сопротивления литейной формы и стержней вызывают пластическую деформацию и способствуют некоторому снижению уровня остаточных напряжений от неравномерного охлаждения различных участков отливки. [c.281]

Основным типом соединения является нахлесточное, выполняемое по плоскости, цилиндрическим и криволинейным поверхностям. Принципиальных ограничений по площади заготовок нет. Соотношения свариваемых толщин могут колебаться в широких пределах. Максимальная толщина неподвижной заготовки не лимитируется. Толщина метаемой заготовки обьино лежит в диапазоне 0,3... 19 мм. Максимальная ее толщина определяется пластичностью материала. Минимальная толщина метаемой заготовки ограничивается нарушением устойчивости процесса детонации ВВ при уменьшении толщины заряда ниже определенного значения. Получаемые сварные соединения равнопрочны основному металлу. В них отсутствуют какие-либо загрязнения. Неравномерная деформация приводит к возникновению значительных остаточных напряжений, которые могут быть устранены последующей термической обработкой. [c.494]

Рассмотрим вопрос об упругом пружинении при гибке. Неравномерность распределения деформаций по толщине заготовки приводит при разгрузке к изменению кривизны и угла изгиба (упругому пружинению). Разгрузка изогнутой заготовки сопровождается также возникновением в ней остаточных напряжений. [c.356]

Проведенные на стане исследования показали, что высокий уровень температуры поверхности валков вызывает структурные изменения в их поверхностном закаленном слое. Для устранения этого явления максимальная температура на поверхности в очаге деформации не должна превышать температуру отпуска валков (160 - 180 °С). В противном случае возникают термические напряжения и напряжения, связанные со структурными изменениями в наружном слое валка, толщиною до 0,5 мм, приводящие, совместно с остаточными напряжениями, к микротрещинам и неравномерному износу валков. Такой износ вызывает необходимость снижения скорости прокатки, по сравнению с проектной, и тем самым, - снижению производительности стана. [c.546]

Неравномерность холодной деформации мешает некоторым операциям гибки, если толщина обрабатываемой заготовки велика или если гибка сочетает, например, кручение и сжатие при изменении формы уголка. В таких случаях распределение пластического течения и остаточных напряжений между растянутыми и сжатыми поверхностями меняется в зависимости от условий гибки (ф. 612). [c.35]

По Н. Н. Давиденкову, различают остаточные напряжения трех родов. В основе классификации лежит объем, в котором напряжения уравновешиваются. Напряжения I рода, возникающие в процессе изготовления детали, уравновешиваются в объеме всего тела или в объеме макрочастей. Напряжения II рода формируются вследствие фазовой деформации отдельных кристаллитов, зерен и уравновешиваются в объеме последних. При наличии развитой субзерен-ной структуры напря5кения будут локализоваться в объеме субзе-рен, которые могут иметь различное упругонапряженное состояние. Напряжения III рода уравновешиваются в микрообъемах кристаллической решетки. Причина их появления — упругие смещения атомов кристаллической решетки. Напряжения I рода часто называют тепловыми, напряжения II и III рода — фазовыми или структурными. В покрытиях обычно возникают напряжения всех родов, причем их величина колеблется в зависимости от метода напыления, толщины покрытия, природы напыляемого материала, предварительной подготовки поверхности напыления, технологического режима напыления, условий охлаждения и т. д. При нанесении покрытий возникают остаточные напряжения, которые могут иметь противоположные знаки, достигать весьма значительных величин, неравномерно распределяться в напыленном слое и основном металле. Наличие остаточных напряжений характерно для покрытий, нанесенных любыми способами. [c.185]

Проход к вазистационарного температурного поля при соответствующих температурных градиентах приведет к равномерному (подлине) обжатию оболочки,при этом размеры вдоль образующей и толщина должны соответственно возрасти. В данных условиях невозможно возникновение остаточных напряжений, которые приводились бы к осевому или окружному усилиям, так как они не удовлетворяли бы уравнениям статики. Могут возникнуть лишь напряжения, приводящиеся к изгибающим моментам, что явилось бы результатом неравномерной пластической деформации по толщине оболочки (в рассмотренном идеализированном случае, рис. 123, для этого нет причин). Однако эти напряжения, даже если бы они существовали, не способны привести к прекращению односторонней деформации и приспособляемости. Поэтому можно считать, что результаты каждого последующего прохода температурного поля не будут отличаться от предыдущего. [c.224]

Рассмотренный кратко термодеформационный цикл сварки, обусловливая появление уравновешенных упругих деформаций в зоне сварного соединения, приводит к возникновению остаточных сварочных напряжений в сварном соединении. В зонах, где должны происходить деформации сжатия, возникают растягивающие остаточные напряжения, а уравновешивающие их сжимающие напряжения соответственно появляются в зонах с деформацией растяжения. На величину и распределение остаточных напряжений кроме неравномерных деформаций изменения объема металла при охлаждении оказывают влияние и объемные изменения, протекающие ниже температуры распада аустенита. Эти изменения у различных сталей протекают по-разиому и зависят от содержания в стали углерода и легирующих элементов. На рис. 4 представлена схема распределения остаточных напряжений в сварном соединении. Уровень напряжений и размеры растянутых и сжатых зон зависят от условий сварки и состава свариваемой стали. По данным табл. 2 можно судить о роли состава стали в возникновении остаточных напряжений в сварном соединении. Экспериментально определенные величина и распределение остаточных напряжений в сварных соединениях труб с толщиной стеики 30—36 м.м из стали 15ХМ, выполненных ручной дуговой сваркой с получением металла шва близкого состава, приведены на рис. 5. [c.408]

В пресс-камеру подается сжатый азот, а пресс-форму нагревают. При этом лонжерон приобретает необходимую форму, связующее пол-имеризуется и псе элементы лонжерона прочно склеиваются между собой. По окончании процесса прессования лонжерон извлекают из пресс-формы, удаляют из него пресс-камеру и обрезают припуски. Такой способ производства позволяет получить лонжерон замкнутого контура из различных армирующих наполнителей на разных связующих, в любом сочетании с неограниченными возможностями по их размещению в конструкции. К сборочному приспособлению для изготовления лонжерона заданного сечения предъявляется ряд требований при назначении режимов давления, нагрева, охлаждения и выдержки при отвердении. Эти требования направлены для исключения остаточных деформаций и коробления за счет температурных напряжений и неравномерности распределения массы материала и толщин в процессе формирования лонжерона. [c.39]

В этом случае неравномерная по сечению пластическая деформация является причиной возникновения остаточных напряжений. Поверхностные пластически деформированные слои стремятся сохранить остаточное увеличение размеров. Этому препятствуют недеформированные внутренние слои. Поэтому наружные слои сжимаются, а внутренние слои растягиваются. Поскольку наружный сжатый слой обычно имеет малую толщину, напряжения сжатия в нем значительно превыша от растягивающие напряжения во внутренних слоях. [c.274]

Напряжения и деформации в сварном изделии, вызванные его неравномерным нагревом в процессе сварки, называются времет1Ы-ми. Собственные напряжения и деформации, имеющие место в сварной конструкции после ее остывания, называются остаточными. Поле остаточных напряжений может быть одноосным, двухосным и трехосным. Продольные напряжения <Ух действуют вдоль шва. Перпендикулярно оси шва в плоскости сварпваемых пластин действуют поперечные остаточные напряжения Оу. Напряжения, действующие в направлении, перпендикулярном плоскости пластин, обозначают 0г. Значительные по величине напряжения а возникают, как правило, ири толщине металла более 40—50 мм, поэтому для большинства строительных конструкций характерны поля одноосных и двухосных остаточных напряжений. [c.76]

Продольная и поперечная усадка швов, неравномерно распределенная по сечениям свариваемых элементов, сжимающие остаточные напряжения, действующие в нежестки. конструктивных элементах, приводят к возникновению остаточных деформаций сварных конструкций. На рис. 1У.14 показаны некоторые наиболее распространенные виды сварочных деформаций. Продольный шов или газовый рез на кромке полосы приводят к искривлению ее продольной оси (рис. 1У.14,а). Неравномерная по толщине свариваемых листов и по сечению шва поперечная усадка вызывает деформации грибовидности (рис. 1У.14, б) и углового поворота (рис. 1У.14, в). Усадка продольных и поперечных швов в конструкциях типа балочных приводит к значительным изгибным деформациям балок (рис. IV. 14,г). От кольцевых и продольных швов в оболочковых и трубчатых конструкциях возникают деформации, показанные на рис. [c.78]

Таким образом, при сварке элементjb очень больших толщин в швах возможно образование жесткой схемы остаточных напряжений ax = Oy = Oz, при которой пластические свойства металла исчезают и он переходит в хрупкое состояние. Те разрушения, которые иногда происходят в сварных соединениях прй 5<100 тилг, в значительном большинстве случаев вызваны различного рода технологическими дефектами (дефекты у мест остановки электрошлакового процесса, в местах его окончания, в неудовлетворительно проваренных стыках и т. п.). В зонах дефектов пластические свойства материала могут оказаться исчерпанными, и шов разрушается хрупко. В некоторых случаях исчерпание пластических свойств происходит также вследствие неравномерней пластической деформации, имеющей место при остывании толстостенных изделий. [c.202]

На примере однопроходной сварки встык двух одинаковых листов рассмотрим остаточные поперечные сварочные деформации и напряжения и сопоставим их с остаточными продольными деформациями и напряжениями (рис. VIII. 16, а). При расчетном определении остаточных сварочных поперечных де( юрмаций и напряжений, вызванных неравномерностью нагрева сечений, параллельных шву, нужно оценить относительную жесткость этих сечений. В частном случае сварки встык двух листов одинаковой толщины длину изотермы с температурой То можно найти по формуле (УП1.81), используя теплофизические характеристики свариваемого материала, параметры режима сварки и принимая 26 =26. Площадь сечения, параллельного шву, [c.423]

В процессе остывания листа при времени от начала сварки i = = 8,2 се/с (рис. VIII.21, б) наряду с положительной кривизной в районе шва существует отрицательная кривизна, что может быть объяснено образованием пластических относительных деформаций укорочения. Угловая деформация, несмотря на наличие отрицательной кривизны, положительна и Р = +5 (14,5-10 рад). При полном остывании листа (рис. VIII.21, в) возникает остаточная отрицательная кривизна, которая приводит к образованию остаточной отрицательной угловой деформации р = —18 (52,2 10 рай). Кривизна при полном остывании распределена на меньшей части поперечного сечения листа, чем в процессе его остывания, что связано с распространением остаточных пластических относительных деформаций укорочения. В тех сечениях по толщине, где в процессе наплавки валика на лист неравномерность нагрева была невелика и прошла без образования пластических относительных деформаций укорочения, остаточная кривизна будет нулевой. Как видно из рис. VIII.21, в, остаточная кривизна распространяется не только в пределах ширины валика, но и за его пределами. Поэтому нельзя считать правильным объяснение всего процесса возникновения и развития угловых деформаций только укорочением металла шва при остывании (литейной усадкой), так как этим самым полностью исключается возможность образования положительных значений угла +р, тогда как экспериментальные и расчетные данные подтверждают их существование. [c.434]

Кроме рассмотренных трех групп сплавов титана имеется еще группа высоколегированных сплавов со стабильной структурой -фазы. Эти сплавы, как правило, обладают высокой пластичностью. Они используются либо как коррознонностойкие сплавы, легированные обычно -изоморфными элементами, либо как высокопрочные, в которых упрочнение достигается введением некоторых эвтектоидобразующих элементов и алюминия. Последние сплавы снижают свою пластичность при применении в больших толщинах (50—100 мм) из-за высокой химической и физической неоднородности, обусловленной внутрикристаллической и зональной ликвацией в слитке, и неравномерности распределения деформации по толщине листов. Это приводит часто к потере устойчивости -фазы и охрупчиванию при старении. Особенно неблагоприятное влияние на свойства таких сплавов (в больших толщинах листов) оказывает длительный отжиг для снятия остаточных сварочных напряжений. [c.70]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...