Устойчивость оболочек подкрепленных

Устойчивость оболочки, подкрепленной упругими шпангоутами [c.284]

Значительный интерес представляет исследование устойчивости оболочек, подкрепленных односторонним основанием, за пределом упругости. Это связано в первую очередь с тем, что оболочки при одностороннем контакте теряют устойчивость, как правило, при более высоком уровне напряженного состояния, чем свободные оболочки. [c.91]

Устойчивость консольной цилиндрической оболочки с краем, подкрепленным шпангоутом. Когда край полубезмоментной оболочки подкреплен упругим шпангоутом, обладающим только изгибной жесткостью EJ в своей плоскости, то при х = I граничные условия будут [c.290]

Среди работ, посвященных анализу устойчивости оболочек с учетом реологических свойств материала, лишь в незначительной части в качестве объекта изучения рассматриваются пологие оболочки вращения. Важные в прикладном отношении вопросы ползучести гибких пологих открытых и подкрепленных в вершине оболочек не исследованы (авторам подобные работы неизвестны). [c.12]

Увеличение жесткости подкрепляющего элемента приводит к понижению уровней прогибов, усилий, изгибающих моментов при мгновенном нагружении, снижает интенсивность процесса деформирования на большей части рассматриваемого временного интервала (О кр) и существенно влияет на устойчивость оболочек при ползучести. Это видно из сопоставления результатов расчета оболочки, подкрепленной на внутреннем контуре кольцом квадратного поперечного сечения кк=Ьк—5ко и находящейся под действием нагрузки q=223 (рис. 47), с результатами предыдущего примера, где Лк=Ьк=3 о (см. рис. 46). [c.81]

Рациональной конструкцией сухого отсека, работающего в основном на осевое сжатие, является оболочка, подкрепленная продольными и поперечными элементами. Сжимающая сила воспринимается оболочкой и продольными элементами. Назначение поперечных элементов — повысить устойчивость обшивки и стрингеров. В зависимости от частоты установки подкрепляющих элементов и их жесткости возможны различные формы потери устойчивости. Форма потери устойчивости, при которой обшивка теряет устойчивость раньше подкрепляющих элементов, показана на рис. 12.4/а, форма потери устойчивости, со [c.319]

Работоспособность нагруженного внешним давлением отсека, как правило, определяется его устойчивостью, причем потеря устойчивости тонкостенных конструкций современных летательных аппаратов обычно происходит в упругой области. Конструктивно такие отсеки выполняются в различных вариантах (рис. 12.14) вафельные оболочки с преобладанием кольцевых ребер (й) оболочки, подкрепленные силовым набором (в основном шпангоутами) (б) оболочки с поперечной гофрировкой (в, г) трехслойные оболочки с несущими слоями из металла [c.333]

Кабанов В. В. Устойчивость продольно сжатой круговой цилиндрической оболочки, подкрепленной по краям упругими кольцами. Изв. АН СССР, Механ. тверд, деформ, тела, 1970, № 3, стр. 50—56. [c.337]

Рассмотрим некоторые общие положения, относящиеся к оптимизации оболочек и определению конструкций минимальной массы. Наиболее просто задача решается для простейших конструкций, работающих на прочность или устойчивость, — не-подкрепленных гладких оболочек. После того как марка сплава установлена, сразу однозначно определяются все размеры. Для подкрепленных и трехслойных оболочек оптимальные параметры не устанавливаются однозначно из исходных уравнений состояния. Это объясняется появлением дополнительных ограничений, сложностью исходных уравнений и множеством подлежащих варьированию параметров. [c.24]

В коротких и средних оболочках продольные ребра незначительно влияют на величину критической нагрузки. С увеличением частоты стрингерного набора увеличивается и число волн, образующихся при потере устойчивости. Однако даже при частом расположении стрингеров значение/5 р увеличивается лишь на 5... 10%. Применение же оболочек, подкрепленных только шпангоутами, оправдывается и технологическими соображениями. Следует, однако, помнить, что необходимость обеспечения устойчивости оболочки в пролетах между шпангоутами при сравнительно больших давлениях может потребовать затраты большого количества материала на оболочку. Поэтому постановка стрингерного набора может быть целесообразной. Одним из видов таких конструкций являются оболочки вафельного типа. [c.83]

Для оболочки, подкрепленной шпангоутами, возможны общая потеря устойчивости вместе со шпангоутами и местная — в пролете между шпангоутами. Последнее можно рассматривать как потерю устойчивости неподкрепленной оболочки. В расчетах местной устойчивости используют зависимости для схем с шарнирно-опертыми краями. Это положение дает надежные результаты, что подтверждается многочисленными экспериментами на различных конструкциях, в которых выбор подкрепляющих шпангоутов производился из условия обеспечения общей устойчивости. [c.83]

Критическое давление общей потери устойчивости вафельной оболочки с продольно-кольцевыми ребрами и оболочки, подкрепленной только кольцевыми ребрами [c.106]

В Приложении дано описание криволинейного конечного элемента оболочки вращения, на основе которого проведен расчет предельных состояний оболочек по устойчивости для тороидальной и сферической оболочек, а также цилиндрической оболочки, подкрепленной шпангоутами. [c.7]

Рис. 5.5. Возможные формы потери устойчивости цилиндрической оболочки, подкрепленной шпангоутами 1 — общая 2 — местная (по обшивке) 3 — связная формы

Для повышения устойчивости оболочки целесообразно не увеличивать толщину оболочки, а применять кольцевые и продольные подкрепления (рис. 23). [c.513]

Устойчивость оболочек. Для достаточно толстых оболочек возможна такая же постановка задачи устойчивости, как и для стержней. Если решать задачу о росте прогиба со временем в геометрически линейной постановке, то оказывается, что прогиб обращается в бесконечность при конечном значении времени, которое принимается за критическое. Таким способом Ю. М. Волчков (1965) рассмотрел выпучивание сжатой цилиндрической оболочки конечной длины, опертой по краям, и полубесконечной оболочки с опертым торцом. Ю. М. Волчков и Ю. В. Немировский (1966) распространили метод на оболочки, подкрепленные стрингерами и шпангоутами. Особенность этих задач состоит в том, что вследствие условий закрепления в оболочке нет начального безмоментного состояния и при анализе нет необходимости вводить начальный прогиб. [c.148]

Обращаясь к задаче устойчивости цилиндрических оболочек, подкрепленных упругими кольцами, можно указать на два различных подхода к ее постановке и исследованию. [c.309]

Ал футов Н. А. Устойчивость цилиндрической оболочки, подкрепленной поперечным набором и нагруженной внешним равномерным давлением. Инж. сборник, т. 2Э, 1956. [c.322]

Исследование устойчивости подкрепленных оболочек сводится обычно к решению двух задач к исследованию местной устойчивости оболочки в пролетах между подкреплениями и к исследованию общей потери устойчивости, связанной с изгибом и кручением подкрепляющих элементов. Это разделение задач общей и местной устойчивости иллюстрируется фиг. 693 и 694 настоящей главы. [c.1035]

Одним из основных требований, предъявляемых к подобного рода конструкциям, является обеспечение минимального веса при достаточной прочности и устойчивости. Наиболее полно удовлетворяются эти требования путем применения либо слоистых оболочек, либо оболочек, подкрепленных ребрами жесткости. [c.3]

Рассмотрим задачу об устойчивости нагретой цилиндрической оболочки, подкрепленной холодным шпангоутом, на которую действует равномерное осевое сжатие. [c.254]

Задачу устойчивости оболочки, подкрепленной шпангоутами, можно решать в двух основных вариантах с помощью замены подкрепленной оболочки однородной ортотропной оболочкой (путем размазывания> жесткостей шпангоутов) или с учетом дискретного расположения подкреплений путем интегрирования уравнений устойчивости гладкой оболочки и выполнения условий стыковки ее со шпангоутами. Использование схемы полубезмо-ментрой оболочки позволяет в обоих случаях получить простые и надежные приближенные решения [51. [c.284]

В качестве примера использования первого подхода к задаче укажем на работу [4], в которой исследована в линейной постановке устойчивость оболочки, подкрепленной дискрет 1ыми ребрами, при действии внешнего давления. Теоретическое и экспериментальное исследования нелинейной задачи об устойчивости цилиндрической оболочки, подкрепленной редко расставленными ребрами, подвергающейся осевому сжатию, приведены в работе [6]. [c.153]

При недостаточном яапасе устойчивости проводится подкрепление оболочки кольцевыми и продольными стержнями. [c.549]

Расчетные схемы, выходящие за рамки общетехнических и свойственные только конкретно взятой области техники, рассматриваются в разделах инженерной механики, название которых начинается со слов Строительная механика... , например, строительная механика сооружений, строительная механика сварных конструкций, строительная механика корабля, самолета и т. д. Эти дисциплины посвящены в основном развитию эффективных методов анализа специфических расчетных схем. Так, например, в строительной механике самолета рассматриваются вопросы устойчивости пластин, подкрепленных оболочек и других тонкостенных элементов. В строительной механике сооружений большое место занимают специальные воиросы раскрытия статической неопределимости рам и стержневых систем. Словом, строительная механика любого профиля может рассматриваться как специализированное сопротивление материалов, изложенное в духе определенной отрасли техники. [c.6]

Как следствие заданных деформаций, могут рассматриваться и некоторые виды потери устойчивости, подобные тел1пературной. Пусть, например, тонкостенная цилиндрическая оболочка, подкрепленная силовым набором. [c.79]

Алфутов Н. А. Устойчивость цилиндрической оболочки, подкрепленной поперечным набором и нагруженной внешним давлением. — Инженерный сб. АН СССР . 1956, т, XXIII, с. 36-46. [c.308]

В настоящей монографии приведены результаты численного и экспериментального исследования термоползучести гибких пологих замкнутых, открытых и подкрепленных в вершине оболочек вращения переменной толщины, выполненных из изотропных и анизотропных материалов, обладающих неограниченной ползучестью. В главе I дан краткий анализ подходов к решению задач изгиба и устойчивости тонких оболочек в условиях ползучести. Глава II посвящена построению вариационных уравнений технической теории термоползучести и устойчивости гибких оболочек и соответствующих вариационной задаче систем дифференциальных уравнений, главных и естественных краевых условий, разработке методики решения поставленной задачи. Вариационные уравнения упрощены для случая замкнутых, открытых и подкрепленных в вершине осесимметрично нагруженных пологих оболочек вращения, показаны некоторые особенности алгоритма численного решения. Результаты решений осесимметричных задач неустаповившейся ползучести и устойчивости замкнутых, открытых и подкрепленных в вершине сферических и конических оболочек постоянной и переменной толщины приведены в главе III. Рассмотрено также влияние на напряженно-деформированное состояние и устойчивость оболочек при ползучести высоты над плоскостью, условий закрепления краев (при постоянном уровне нагрузки), уровня и вида нагрузки, дополнительного малого нагрева, подкрепления внутреннего контура кольцевым элементом. Глава IV посвящена численному исследованию возможности неосесимметричной потери устойчивости замкнутых в вершине изотропных и анизотропных сферических оболочек в условиях ползучести. Проведено сопоставление теоретических и экспериментальных дан-лых. [c.4]

Бадрухин Ю. И., Галкин С. И. Устойчивость дискретно подкрепленной кольцами нерегулярной цилиндрической оболочки переменной толщины при действии осевой нагрузки и переменного по длине бокового давления. В сб. Избранные проблемы прикладной механики. М., Наука , 1974, стр. 63—71. [c.340]

Кабанов В, В. Устойчивость пластической подкрепленной круговой оболочки при неравномерном нагреве и сл<атии. В сб. Тепловые [c.349]

Оболочки, подкрепленные кольцевыми ребрами. При комбинированном нагружении таких конструкций необходимо иметь в виду, что только при раздельном действии силовых факторов возможно несколько форм разрушения, каждая из которых приводит к потере несущей способности всего отсека. К числу этих форм относятся для внешнего давления — общая потеря устойчивости, местное разрушение стенки для осевого сжатия — общая потеря устойчивости по несимметричной (нежесткие ребра) или осесимметричной (жесткие ребра) форме, местная потеря устойчивости. [c.113]

Постановка задачи. Модели оптимизации оболочек, подкрепленных ребрами жесткости (шпангоутами и стрингера.мн), в сравнении с аналогичными. моделями для гладких оболочек имеют некоторые особенности. Во-первых, при оптимизации ребристых оболочек возникает необходимость учета существенно большего числа предельных состояний конструкции, поскольку помимо общей потери устойчивости воз.можны местные (как для обшивки, так и для ребер) и связные формы потери устойчивости (рис. 5.5). Во-вторых, если оптимизируется схема подкрепления оболочки, то в число опти.мизируемых параметров следует включить существенно дискретный параметр — число элементов подкрепления, вследствие чего модель оптимизации оболочки, подкрепленной ребрами жесткости, приобретает поливариантный характер. [c.229]

Филиппов С.Б. Свободные колебания и устойчивость круговой цилиндрической оболочки, подкрепленной шпангоутами // Динамика и устойчивость механических систем. Прикл. мех. Вып. б. — Л. Изд-во Ленингр. ун-та, 1984. — С. 153-161. [c.317]

Устойчивость круговых замкнутых подкрепленных оболочек. Прн определении критических нагрузок и несущей способности подкрепленных оболочек и выборе оптимальных соотношений между размерами обшивки и подкрепляющих элементов возможны два подхода. Если ребра находятся на большом расстоянии одно от другого, то их рассматривают как дискретные элементы в этом случае задача об устойчивости оболочки рассматривается в строгой постановке с учетом взаимодействия между оболочкой и подкреплениями. Если ребра расположены достаточно часто, то используют другую расчетную схему, когда путем размазывания жесткости ребер переходят к модели конструктивно анизотропной оболочки. При определении расчетной схемы часто исходят из соотношения между длино11 волны, образующейся при выпучивании подкрепленной оболочки, и шагом ребер. Полагают, что в тех случаях, когда шаг ребер в несколько раз меньше длины волны, может быть принят второй путь, основанный на переходе к модели анизотропной оболочки. Но, по-видимому, такой критерий является недостаточным. Его необходимо дополнить требованием, чтобы критическая нагрузка, соответствующая местной потере устойчивости обшивки, была больше величины критической нагрузки при общем выпучивании подкрепленной оболочки. Если геометрические параметры оболочки и подкрепляющих ребер таковы, что местная потеря устойчивости предшествует общей, то даже в случае образования значительных по своим размерам вмятин, захватывающих несколько ребер, замена подкрепленной оболочки анизотропной моделью может привести к существенной погрешности. [c.153]

Теребушко О. И. Устойчивость и закритическая деформация оболочек, подкрепленных редко расставленными ребрами. Расчет пространственных конструкций. Вып. 9, М., Госстройиздат, 1964. [c.215]

Расчет устойчивости эксцентрично подкрепленных цилиндрических оболочек основан на применении определенных деформационных гипотез, которые позволили вести нсследованне в общем виде, учитывая различные возможные граничные условия опнрания конструкции. Результаты расчета конкретных оболочек представлеяы в виде графиков и таблиц. [c.2]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...