Коэффициент податливости нагрузки

Отсюда видно, что с увеличением податливости соединяемых деталей при постоянной податливости болта коэффициент внешней нагрузки будет увеличиваться. Поэтому при соединении металлических деталей без прокладок принимают и = 0,2...0,3, а с упругими прокладками — к = 0,4...0,5. [c.46]

Два жестких бруса соединены, как показано на рисунке, тремя стержнями. Крайние стержни стальные, с площадью сечения верхней части, равной 16 см и нижней части 10 слг средний стержень медный, с площадью сечения, равной 20 см . Между верхним концом среднего стержня и верхним брусом поставлена пружина с коэффициентом податливости а= 1,25-10" сл/ г (осадка пружины на 1 кг нагрузки). При заданной нагрузке определить напряжения в соединительных стержнях. [c.33]

Жесткий брус покоится на трех стойках (см. рисунок). Крайние стойки—стальные, одинакового поперечного сечения, площадью 20 см , средняя стойка — чугунная, сечением 50 Между крайними стойками и брусом помещены одинаковые пружины с коэффициентом податливости, равным а = 5-10 сл/лгг. Между средней стойкой и брусом до приложения нагрузки был зазор Д = 0,5 мм. Определить напряжения в стойках. [c.38]

Величина дополнительных динамических нагрузок зависит от точности изготовления, окружной скорости, величины присоединенных масс, податливости зубьев и других деталей и учитывается введением в расчет коэффициента динамической нагрузки Методика расчета коэффициента содержится в ГОСТ 21354 — 75. Приближенные значения коэффициента для прямозубых колес приведены в табл. 20.2. Для косозубых колес значения К можно принимать на 15—20% меньше, чем для прямозубых, но не меньше единицы. [c.343]

Коэффициент податливости может состоять из нескольких коэффициентов, относящихся к различным деталям к системе болта относят детали, абсолютная деформация которых под действием нагрузки возрастет, например, тело болта и детали, деформация которых способствует уменьшению деформации фланца прокладки, пружинящие шайбы, гайки и др. к системе корпуса (фланца) — детали, в которых под действием нагрузки абсолютная деформация уменьшается. [c.75]

В этом уравнении содержится сложная матрица, элементы которой являются матрицами с размерностью 2 X 2. В большинстве случаев эти элементы можно считать скалярными величинами. Следует также отметить, что несмотря на то, что соотношения, связывающие усилия с перемещениями для отдельного элемента, не являются регулярными (так как смещения системы как твердого тела приводят к неединственности <1 при заданном Р), решение в общем случае должно однозначно определяться действующими нагрузками [при этом требуется обращение уравнений (7)1. Если заданная система рассчитывается на несколько случаев нагружения, удобнее записывать уравнение (7) через коэффициенты податливости, т. е. й = РР. Таким образом, выполняется только одна операция обращения, при этом для записи правой части требуется найти произведение нового вектора нагрузки и матрицы Е. Связь между компонентами матрицы податливости и коэффициентами влияния была установлена ранее (см. раздел П, Б, 2). V, [c.121]

Значения коэффициентов податливостей (определены из решения плоской контактной задачи теории упругости) зубьев колес в направлении линии зацепления в зависимости от их основных параметров п точки приложения нагрузки можно принимать из графиков на рис. 3.26 [22]. [c.64]

В табл. 4.3 приведены величины местных коэффициентов угловой податливости 1рр от осевой нагрузки Р(кН/м) и от моментной нагрузки Л/(Н м/м) для контактных площадок. 4 и В разъемного фланцевого соединения корпусной конструкции (см. рис. 2.1). Здесь Е - модуль упругости (МПа). Приближенные величины коэффициентов найденные для рассматриваемых фланцев по работе [10], оказываются заниженными для площадки А - 0,22, для площадки В - 0,273. Коэффициенты податливости от осевой нагрузки в работе [10] не рассмотрены. [c.137]

Величина Р определяется зависимостью Р = ХР х — коэффициент внешней нагрузки, определяемый в зависимости от распределения жесткостей деталей соединения). Вопросы определения коэффициента внешней нагрузки подробно рассмотрены в [1]. Условия малоциклового деформирования резьбовых соединений не вносят каких-либо специфичных особенностей в методику определения 7, так как упругопластическое деформирование витков резьбы (при упругом деформировании сравнительно длинной гладкой части стержня) несущественно влияет на величину податливости шпильки П1. В правильно сконструированном соединении в процессе его нагружения, несмотря на ослабление затяга, вызываемого местными пластическими деформациями на сопрягаемых поверхностях, явлениями релаксации напряжений, не должно нарушаться условие герметичности узла и не должно происходить раскрытие стыка. [c.196]

При расчете коэффициента основной нагрузки определяют податливость отдельных деталей. Достаточно просто и точно можно найти податливость длинных болтов или шпилек. [c.29]

Для проверки расчетных соотношений (3.31)—(3.34) Ю. Г. Рысь исследовал одиночные болтовые соединения без стыка и со стыком между деталями (рис. 3.17) при различных наружных диаметрах и длинах втулок. Результаты испытаний (рис. 3.18) показали удовлетворительное соответствие расчетных и экспериментальных данных. С уменьшением силы затяжки возрастает влияние контактной податливости стыков на общую податливость деталей экспериментальные значения коэффициента основной нагрузки при этом также возрастают. [c.37]

Коэффициент основной нагрузки соединения и податливость деталей. Коэффициент основной нагрузки соединения [c.308]

Здесь (if / = 1, 2) — коэффициенты податливости ступичной части, представляющие собой перемещения и углы поворота в точке А от единичной силы Xj = 1 или момента Х = I соответственно ua, О а — радиальное перемещение и угол поворота ступичной части от внешней нагрузки. Определение этих коэффициентов для различных случаев сопряжения подробно изложено в работе [30]. [c.191]

Все коэффициенты податливости i, j — 1, 2) и перемещения от внешней нагрузки и< >, тЭ, (о) определяются при решении дифференциального уравнения (6.46) при граничных условиях на наружном контуре (6.50) и соответствующих граничных условиях на внутреннем контуре [c.191]

Соотношения (4.112) могут быть интерпретированы как условия податливости края 0 = 0о при действии краевой нагрузки Q , УИц а параметры О / — соответственно как коэффициенты податливости. При этом равенство свидетельствует о выполнении теоремы Бетти (см. п.8.1) для полученного асимптотического решения. [c.211]

Коэффициент податливости при действии осевой нагрузки фланцев определяют с учетом поворотной деформации фланца п изгиба связанной с ним цилиндрической оболочки (трубы). [c.65]

Коэффициент осевой нагрузки Коэффициент податливости болта [c.70]

Уточняют нагрузку и рассчитывают 04 в зависимости от разности температурных удлинений и коэффициентов податливости элементов фланцевого соединения (РД 26 01-44-78). [c.812]

Однако из тарировочных таблиц упругих коэффициентов податливости можно выразить К как функцию a W-, для изгиба сосредоточенной нагрузкой имеем [c.162]

В качестве примера проведем расчет цилиндрической оболочки, подкрепленной по торцам сферическими сегментами и имеющей внутри упругую среду с коэффициентом податливости с. Оболочка испытывает радиальное локальное нагружение на участке я/ Ха, отстоящем на произвольных расстояниях от торцов оболочки (рис. 4.14). Нагрузка по длине оболочки (на длине а) распределена равномерно, а в окружном направлении либо равномерно, либо по косинусоидальному закону. [c.133]

В (5.3) и (5.4) первое слагаемое р1р представляет критическую нагрузку для изолированного шпангоута, а второе слагаемое учитывает влияние упругости примыкающих оболочек. Составляющая критической нагрузки для шпангоута, обусловленная упругостью оболочек, пропорциональна коэффициентам податливости края оболочки в радиальном и касательном направлениях. [c.183]

В качестве примера проведем расчет цилиндрической оболочки СО сферическими диафрагмами по торцам, испытывающей действие внешней радиальной нагрузки, распределенной равномерно по контуру и на участке длиной а, отстоящем на расстояниях 1, k от торцов. Внутри оболочки действует давление q и находится упругая среда с коэффициентом податливости с (рис. 5.12). [c.198]

Встречаются сложные соединения, в которых отдельные соединяемые детали под действием внешней нагрузки не разгружаются, а дополнительно нагружаются, Kate и иинты (см. рис. 7.24, б). Обозначим податливость этих деталей Л в отличие от податливости остальных разгружаемых соединяемых деталей А,др, Тогда формула для коэффициента основной нагрузки (согласно условию совместности упругих перемещений) обобщается, т. е. [c.115]

Таким образом, перемещение в узлах фермы определяется как сумма произведений соответствующих усилий от нагрузки и от единичного воздействия, умноженных на коэффициенты податливости UlEFi. [c.99]

Коэффициент основной нагрузки х чависит от соотношения между податливостью промежуточных деталей и податливостью стержня болта. Для того чтобы усилие па болт при приложении впешпей (основной) нагрузки возрастало незначительно, т. е. для уменьиге-пия коэффициента основной нагрузки, надо делать жесткие фланцы — податливые болты . Это — правило конструирования болтовых соедипетшн, особенно для работающих при переменной нагрузке. При возрастании Р может наступить раскрытие стыка (< с>0). Из равенства (37) находим условие потери плотиости стыка [c.153]

Изгибающий момент является самоуравновешенной нагрузкой, и напряжения от него быстро затухают в небольшой зоне, примыкающей к площадке контакта. Поэтому для расчета по теории упругости может быть выбрана эта ограниченная зона конструкции, а напряжения по местам ее сопряжения с остальной частью конструкции могут быть приняты равными нулю. Выполненные расчеты показали, что при увеличении расчетной зоны конструкции коэффициенты податливости практически не менялись. Чем меньше относительная длина площадки контакта, тем больше угол ее поворота и меньше поворот всего узла как целого тела. Для рассматриваемых площадок местный угол поворота от моментной нагрузки в 15—20 раз превышает угол поворота сечения расчетного элемента (для осевой нагрузи в 2—2,5 раза). В данном случае методы строительной механики неприменимы, так как они не отражают этих явлений. [c.134]

Осевые нагрузки, приложенные к площадкам контакта, не являются самоуравновешенными нагрузками. Позтому зона затухания вызванных нмн напряжений уже не определяется принципом Сен-Венана, а зависит от характера приложения осевых и уравновешивающих нагрузок, создающих в большей части конструкции напряжения и деформации, соизмеримые с напряжениями и деформациями на площадках контакта. Однако так как размеры площадок малы по сравнению с расстояниями между местами приложения нагрузок (точка А н В во фланце крышки, Д и С во фланце корпуса, Ак Е — в нажимном кольце см. рис. 3.1) и с размерами сечения фланцев, то в соответствии с указанным принципом зона местного возмущения напряженного состояния, т.е. зона перехода разрывных и нелинейных эпюр напряжений и перемещений в непрерывные и линейные, совпадает с рассмотренной выше зоной затухания напряжений от моментных нагрузок. Поэтому расчетные участки для определения по теории упругости местных коэффициентов податливости от осевых нагрузок выбираются аналогично предыдущему случаю. Граничные условия в местах соединения этих участков с остальной частью конструкции уже не являются нулевыми, однако они могут быть определены приближенно методом 1 гл. 3 для конструкции, расчлененной по местам контакта. [c.135]

Из анализа пространственных амплитудно-частотных характеристик ГДТ марки ЛГ-400-35 (рис. 48, а) следует, что при частоте вращения вала двигателя rti = 900 об/мин и коэффициенте неравномерности нагрузки бс = 0,55 максимальная пропускная частота моментов инерции, нулевых моментов трения и упругих податливостей отдельных частей системы приведены в табл. 3. Основная доля объема пространственной амплитудно-частотной характеристики лежит в диапазоне передаточных отношений i = 0,65. .. 0,94. При этом с увеличением i возрастают и модуль частотной характеристики Лн((о) и максимальная пропускная частота колебания Итах- Это означает, что при работе ГДТ на режиме гидромуфты его защитные свойства хуже, чем при работе на режиме трансформации момента. В области 1 = 0,35. .. 0,65, соответствующей непрозрачному участку нагрузочной характеристики, ГДТ полностью отсеивает колебания момента, возбуждаемые на валу турбинного колеса. [c.75]

Снижение коэффициента основной нагрузки %. В соединениях, работающих при переменных нагрузках, снижение % является эффективным способом повышения прочности резьбовых соединений. Практически это может быть осуществлено путем увеличения податливости винтов в нерезьбовой части (рис. 2.29), либо повышением жесткости стыка, например, за счет снижения шероховатости стыкуемых поверхностей, лучшей их пригонки, увеличения жесткости прокладок в случае необходимости их применения. Иногда для снижения х под головку винта или под гайку устанавливают тарельчатые пружины 1, 2 (рис. 2.30). [c.65]

Пример 2. Определить упругую линию непризматической балки жесткостью на изгиб Е/(х), лежащей на сплошном упругом основании переменной жесткости /1 (х). Внешняя нагрузка и условггя закрепления балгси показаны на рис. 1.4.4. Здесь через обозначен коэффициент податливости упругой заделки, а через А - коэффициент податливости упругой опоры. [c.45]

Балки, показанные на рисунке, поддерживаются в точке В упругой опорой с коэффициентом податливостй а, который выражает в см величину осадки от 1 т нагрузки на упругую опору. [c.242]

Анализ полученных данных показывает, что для мягкого основания характер изменения контактного давления в опорах близок к равномерному закону (кривая /). С увеличением коэффициента податливости опорного основания закон, изменения контактного давления в опорах отличается от равномерного и давление в пределах опоры распределяется так, что у края опоры оно значительно возрастает, а в середине снижается. Напряженно-деформированное состояние в оболочке и опорн.ом шпангоуте при достаточно жестких опорах также существенно отличается от н. д. с, определенного без учета контактного взаимодействия. Следовательно, при расчете цилиндрической оболочки, контактирующей при осевом нагружении с опорным основанием, следует учитывать степень осевой податливости опор (их осевую жесткость). Приближенный расчет (без решения контактной задачи) и представление опорной реакции в виде равномерной нагрузки при достаточно жестком опорном основании может привести к неправильной оценке н. д. с. оболочечной конструкции. [c.178]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...