Коэффициент износа осевой нагрузки

На рис. 68, а прямая 4 показывает зависимость от нагрузки диаметра пятен упругого контакта статически сжимаемых шаров на рис. 68, б дана зависимость коэффициентов трения от времени при осевой нагрузке 75 кгс. Кривые 1, 2 и 3 относятся соответственно к опытам в аргоне, кислороде и на воздухе. С возрастанием окисляющей активности газовой среды увеличивается износ при докритических нагрузках, а критические нагрузки заедания повышаются. Это связано с образованием окисной пленки на поверхностях трения, что приводит к повышенному износу, но предотвращает заедание или смягчает условия его протекания. Последнее проявляется в снижении коэффициента трения и уменьшении длительности заедания. [c.243]

Связь скорости изнашивания с сопротивлением усталости деталей бывает довольно сложной. Прочность детали при работе в узле трения может остаться неизменной, но может и снизиться со временем из-за изменений условий и характера взаимодействия между деталями. Более интенсивное изнашивание при фреттинг-коррозии на части поверхности контакта деталей может вызвать эксцентричность в приложении осевой нагрузки. Неравномерная осадка многоопорного вала вследствие различного износа вкладышей и шеек по отдельным подшипникам вызывает дополнительные напряжения в вале и перегружает отдельные опоры. Увеличение зазоров в сочленениях механизмов с возвратно-поступательным или качательным движением повышает коэффициент динамичности нагрузки. Известны случаи поломки рельсов из-за образования на поверхности качения колес лысок при скольжении колес по рельсам во время резкого торможения состава либо в период трогания поезда с места с заторможенными колесами вагонов. При входе и выходе лыски из контакта с рельсом возникают весьма значительные контактные напряжения, суммирующиеся с напряжениями изгиба. [c.256]

На рис. 3 представлены зависимости коэффициента трения и диаметра пятна износа от температуры при испытании на машине КТ-2 шаров из стали ШХ-6 отожженных и с различными покрытиями (полученными при термо-диффузионных обработках разного вида) в масле Д1 с добавкой 0,1% стеариновой кислоты. Нагрузка на рычаг машины составляла при этом 1,515 кг, что соответствует осевому усилию 11 кг. [c.54]

Уменьшение угла наклона зубьев, особенно в узких колесах с коэффициентом ширины ОД..ОД нежелательно, так как величина осевого шага может быть больше ширину колеса. Вследствие этого осевой коэффициент перекрытия будет меньше единицы и передача будет работать менее плавно, с большими динамическими нагрузками, что ведет к быстрому износу и появлению дефектов на поверхностях зубьев. [c.92]

Основным элементом неавтоматического ФС является ПТ, в которой осевая нагрузка Рнж. создаваемая нажимным механизмом, преобразуется в момент трения Мт, в результате чего крутящий момент Мд передается от ведущих частей к ведомым. ПТ образуется поверхностями нажимного диска и накладки, маховика и накладки, промежуточного диска и накладки. Следовательно, одинаково важно знать как свойства металлов (нажимного диска, маховика, промежуточного диска), так и свойства материалов накладки. Свойства последних, часто называемых фрикционными материалами (ФМ), обычно представлены менее полно, так как свойства металлов, в частности чугунов, которые для этого случая наиболее часто применяются, хорошо известны. В отечественной и зарубежной практике лабораторные испытания ФМ являются основным видом заводского контроля, т. е. относятся к категории приемосдаточных и контрольных. Здесь чаще всего определяют так называемые физико-механические показатели по ГОСТ 1786—80 твердость НВ по Бриннелю коэффициент трения /т/ стабильность /т при изменении температуры, % износ I, мм теплостойкость изменение массы в жидких средах X, % удельную работу, кДж/м . [c.257]

Кр — коэффициент условий работы (Кр = КсКос)- Коэффициент, учитывающий условия смазки соединения — Кс- При обильной смазке без загрязнения /Сс = 0,7 при средней смазке /Сс=1 при бедной смазке и работе с загрязнениями /Сс=1,4. Кос — коэффициент, учитывающий условия осевого закрепления ступицы на валу и ее перемещение под нагрузкой. При жестком закреплении ступицы на валу Кос=1 при закреплении с помощью вилок, допускающем небольшие осевые смещения, Кос = 1,25 при осевых перемещениях под нагрузкой /Сос = 3. Расчет на износ малоответственных шлицевых соединений можно производить по средним давления (табл. 5.10). [c.91]

Левис [10] показал, что для характеристики износостойкости полиимидов, наполненных графитом, можно использовать показатель износа К, который был впервые предложен для описания антифрикционных свойств материалов на основе наполненного ПТФЭ, так как при трении температура поверхности подшипника не превышает 390 °С, т. е. порога деструкции полиимидного связующего. Для полиимидов, наполненных графитом, показатель износа К, определяемый величиной износа, отнесенной к нагрузке, скорости трения и продолжительности испытаний, остается постоянным при изменении показателя PV в интервале 0,03—10 МН/м - м/с. Был определен коэффициент трения полиимидов, наполненных графитом, при стендовых испытаниях шайб под осевым давлением, который при температуре трущихся поверхностей ниже 150 °С, оказался равным 0,3—0,6. При температуре выше 150 °С коэффициент трения лежал в пределах 0,02—0,2 в зависимости от нагрузки, причем более низкие значения коэффициента трения соответствовали более высоким нагрузкам. Изменение коэффициента трения при 150 °С не оказывало никакого влияния на износостойкость, а изменение износостойкости при 390 °С не сопровождалось изменением коэффициента трения. [c.229]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...