Податливость — Экспериментальное валов

К числу деталей, проектирование которых обеспечено надлежащей расчетной и экспериментальной базой, относятся коленчатые валы. Точные расчеты коленчатых валов требуют учета податливости и износа опор. Разработана теория расчета и проектирования гибких валов. [c.69]

Уравнения движения привода выписаны на основе уравнений Лагранжа, а рассеяние энергии в системе учтено в виде модели вязкого трения. Численные значения коэффициентов затухания колебаний определили расчетным путем с последующим уточнением в процессе экспериментального исследования. При расчете параметров дифференциальных уравнений движения учли, что баланс крутильной податливости складывается из податливостей валов па кручение, контактных деформаций сопряженных деталей, податливостей опор и изгибных деформаций валов, приведенных к крутильной податливости. Уравнения движения главного привода, имеющего переменные массы и жесткости, представили [c.131]

Экспериментальные исследования, выполненные рядом авторов, показали, что редукторы, в которых применяются зубчатые передачи (так называемые зубчатые редукторы), обладают значительной результирующей крутильной податливостью [37 74]. Эта податливость определяется не только крутильными деформациями валов, но в ряде случаев оказывается существенно зависящей от деформации опор валов, корпусов и зубьев колес. При этом чисто крутильная податливость валов может составлять (при весьма коротких и жестких валах, как это обычно встречается в реальных приводах) незначительную часть от результирующей величины. [c.30]

Сопоставление результатов расчетов [12 ] с экспериментальными данными и приведено на рис. 1.7. На графике по вертикали даны значения функции F (/) податливости вала по горизонтали — значения безразмерной глубины I прорези, причем Дф = = (1 — v ) F (I) MI EW) М а W — моменты в сечении с трещиной соответственно изгибающий и сопротивления). [c.49]

На рис. 148 приведен характер распределения опорной реакции в зависимости от угла ф (рис. 149), полученный экспериментально и расчетом по методу А. М. Валя. Как видно, расчетные и опытные кривые резко расходятся на участке у разъема. Это объясняется тем, что при экспериментальном исследовании диафрагма опиралась на достаточно податливый опорный контур, в то время как расчеты производились без учета этого фактора. [c.333]

В. С. Тейлор [166], то учет упругости опорного контура, очевидно, необходим. Вместе с тем вывод, сделанный В. С. Тейлором, о том, что отрицательная реакция диафрагмы несущественна, вообще говоря, неточен. Такой вывод был сделан им потому, что в результате опыта В. С. Тейлор не получил ни участка с отрицательной реакцией, ни сосредоточенной силы, в то время как расчет по А. М. Валю дал значительную величину того и другого. Это заставило В. С. Тейлора прибегнуть к весьма искусственному методу совмещения расчетной и экспериментальных кривых. В действительности же, как видно из кривых рис. 151, отрицательная реакция может быть достаточно большой при жестком опорном контуре и может отсутствовать при податливой опере. Так как В. С. Тейлор, очевидно, проводил исследование распределения реакции на достаточно податливом контуре, то он, естественно, и не мог получить участка с отрицательной реакцией. [c.338]

На модели определялись напряжения в зоне фланца для нескольких вариантов формы сопряжения и нескольких величин затяга в соединении. Необходимое усилие, растягивающее вал модели, оценивается расчетом или подбирается экспериментально. Пружины , установленные в болтовом соединении модели, обеспечивают необходимую податливость соединения. Вместо жестких болтов с пружинами могут быть применены стяжки из тонкой проволоки с датчиками для замера и регулирования сил затяга. Диаметр проволоки подбирается так, чтобы жесткость соединения соответствовала натурной. [c.221]

На собственную частоту колебаний сопряженных колес определенное влияние оказывает также податливость обода и тела колес, упругость валов и масляного слоя, податливость опор. Поэтому расчет при использовании формулы (93) дает лишь ориентировочное значение частоты, которое может быть уточнено экспериментально. [c.205]

Возбуждение при двухпарном зацеплении обычно бывает более сильным. Из-за жесткости смежных валов частота несколько повышается, а из-за податливости обо-доБ и опор снижается, поэтому для ответственных передач резонансные режимы нужно уточнять экспериментально тензометрированием колес. [c.206]

Податливость станка вычисляют, используя экспериментально полученные величины податливости его узлов или данные ГОСТов на нормы жесткости для соответствующего оборудования. Податливость станка гг ст при установке вала на центрах и передаче момента торцовым поводковым патроном вычисляют по формуле [c.219]

На рисунке показан контакт вала и податливой опоры как малая конечная область (в окрестности точки Р) в виде двух зон нагружаемой и разгружаемой . Качественно гистерезис проявляется в том, что в нагружаемой зоне создаётся реакция К1 большей величины по сравнению с величиной реакции Кг в разгружаемой зоне. Результат такого учёта гистерезиса приводит в рассматриваемой модели к появлению сил, называемых собственно консервативными [66] или неконсервативными позиционными силами (силы, линейно зависящие от обобщённых координат с кососимметрической матрицей коэффициентов). Все аналитические выкладки сохраняются как при положительном, так и при отрицательном значении угла 7- Для численных расчётов, сравниваемых далее с экспериментальными данными, принят угол, при котором реакция оказывает сопротивление движению, имеющему место в отсутствие гистерезиса. В этом случае полученные частотные характеристики качественно и количественно близки результатам физического эксперимента. [c.194]

Формула Зиманенко по исследованиям автора [3 ] дает наилучшее приближение к действительной податливости, определяемой экспериментально, и пригодна для самых разнообразных конструкций валов, в частности, имеющих большое перекрытие шеек [c.181]

С использованием экспериментальных значений касательной контактной податливости исследована концентрация нагрузки но длине соединений, вызванная закручиванием вала. Показана нецелесообразность применения длинных стуниц. Исследовалась прочность посадок в условиях упругонла-стических деформаций. [c.67]

Батанный брус представляет собой балку переменного сечения на двух опорах с двумя консолями, на которых размещены тяжелые челночные коробки. Передача движения батану осуществляется сравнительно нежестким коленчатый валом, податливость которого оказывает влияние на собственную частоту колебаний бруса. Поэтому расчет собственных частот колебаний бруса с учетом всех динамических факторов является сложной задачей, имеющей важное значение для конструкторской практики. Частота собственных Колебаний бруса катана ткацкого станка А7-100 приближенно определялась о помощью метода Рэлея в работе Б. А. Корбута [1]. При этом непосредственно экспериментальная проверка частоты собственных колебаний самого бруса при принятой расчетной схеме не производилась, и вопрос о погрешности определения частот остался невыясненным. Также не определялась форма колебаний. [c.196]

Ввиду этого для получения достоверных значений критических угловых скоростей валов турбин, опирающихся на упругие опоры, динамические податливости опор находят экспериментально. Для этого на заводских стендах или на электростанциях в турбинах во время монтажа устанавливают механические вибраторы с регулируемой частотой вращения. Во время испытаний в опорах на месте штатных вкладышей монтируют специальные фальш-вкладыши. Измеряя угловую скорость вибратора, т. е. частоту возмущающей силы, измеряют амплитуды колебаний опоры. Амплитуда силы, развиваемой вибратором, известна, и для каждого значения угловой скорости может быть найдена динамическая податливость опоры, т. е. отношение амплитуды колебаний опоры к амплитуде возмущающей силы. Центробежная сила, создаваемая вибратором, может меняться в пределах 5—20% от статической нагрузки. Амплитуду и фазу колебаний определяют по показаниям приборов или записывают на шлейфном осциллографе. [c.301]

Из анализа пространственных амплитудно-частотных характеристик ГДТ марки ЛГ-400-35 (рис. 48, а) следует, что при частоте вращения вала двигателя rti = 900 об/мин и коэффициенте неравномерности нагрузки бс = 0,55 максимальная пропускная частота моментов инерции, нулевых моментов трения и упругих податливостей отдельных частей системы приведены в табл. 3. Основная доля объема пространственной амплитудно-частотной характеристики лежит в диапазоне передаточных отношений i = 0,65. .. 0,94. При этом с увеличением i возрастают и модуль частотной характеристики Лн((о) и максимальная пропускная частота колебания Итах- Это означает, что при работе ГДТ на режиме гидромуфты его защитные свойства хуже, чем при работе на режиме трансформации момента. В области 1 = 0,35. .. 0,65, соответствующей непрозрачному участку нагрузочной характеристики, ГДТ полностью отсеивает колебания момента, возбуждаемые на валу турбинного колеса. [c.75]

Аналитический подсчет упругих характеристик элементов колебательной системы иногда затруднен из-за наличия таких конструктивных элементов, как отверстия, канавки. Наибольшие погрешности возникают при определении податливости коленчатых валов, зубьев шестерен, резиновых элементов. Следует учесть, что во многих современных компактных установках необходим учет податливости опор, зубьев шестерен, изгиба валов [3, 22]. Жесткостные характеристики в юраздо большей степени, чем инерционные, нуждаются в экспериментальном уточнении. [c.323]

Относительное снижение угловой скорости ф1 зависит от углового ускорения коленчатого вала, определяемого дисбалансом крутящего момента, и времени запаздывания воздействия системы автоматического регулирования. Это время определяется конструктивными особенностями регулятора скорости, величиной масс и податливостей деталей, зазорами в звеньях механизмов, связывающих коленчатый вал с регулятором и регулятор с регулирующим органом. По экспериментальным данным величина Ф1 д за период запаздывания воздействия системы автоматического регулирования в комбинированных двигателях с газовой связью может достигать 50% снижения угловой скорости за весь переходный процесс 1—2. Для уменьшения фх д и колебаний кинетической энергии системы применяют двухимпульсные регуляторы скорости. [c.363]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...