Напряжения касательные кривизны

Максимальное касательное напряжение при кручении [Тз] назначено с учетом кривизны витков. Временное сопротивление при растяжении а/, — по ГОСТ 9389—75. [c.100]

Максимальное касательное напряжение при кручении (с учетом кривизны витка) [тд], Н/мм Определяют по табл. 6.1 [c.103]

Выводя формулу (9.52), мы не учитывали, что на внутренней и наружной поверхностях витков радиусы кривизны различны. В некоторых случаях, учитывая это, вместо формулы (9.52) для определения наибольших касательных напряжений используют следующую, более точную формулу [c.231]

Брус круглого поперечного сечения [6]. В случае кручения бруса наибольшее касательное напряжение на поперечном сечении возникает в точке I (рис. 39), ближайшей к центру кривизны [c.233]

Следствие 3. В каждой точке траектории деформаций малой кривизны вектор напряжений о направлен по касательной [c.106]

Коэффициент к учитывает не только влияние поперечной силы, но и, что более существенно, влияние кривизны витков на величину касательных напряжений от кручения. Значения этого коэффициента следующие [c.271]

Приведенная формула является приближенной. Более точная формула, учитывающая кривизну витка и нелинейное распределение касательных напряжений в поперечном сечении витка, для той же точки имеет вид [c.86]

В 10.9 рассмотрен вопрос построения эпюр внутренних силовых факторов для статически определимых кривых брусьев постоянной кривизны. В настоящей главе ставится более глубокая задача проанализировать распределение нормальных и касательных напряжений по высоте сечения и определить метод расчета кривых брусьев на прочность. [c.281]

С учетом касательных напряжений, соответствующих поперечной силе, кривизны витков и других факторов наибольшие касательные напряжения определяют по следующей более точной формуле [c.189]

Поперечная сила вызывает касательные напряжения, роль которых при изгибе кривых брусьев малой кривизны, как и прямых, невелика, и большей частью в расчетах ими пренебрегают. [c.313]

Нормальные и касательные напряжения, вызванные изгибом пластипки (и", и", т"у), линейно изменяются по толщине пластины и вычисляются через кривизны и кручение срединной поверхности по следующим формулам [c.124]

Пренебрегая кривизной проволоки и предполагая равномерное распределение напряжений среза по поперечному сечению, наибольшее полное касательное напряжение приближенно будет (см. 38 и 39) [c.497]

Первое условие совокупности (6.32) определяет скачок давления на границе раздела фаз. В этом соотношении Ri и R2 — главные радиусы кривизны границы раздела фаз в данной точке. Для сферической формы пузыря это уравнение трансформируется в Prp" — Prp+ alR. Вторым условием совокупности (6.32) устанавливается равенство касательных напряжений на границе раздела фаз. Третье условие этой совокупности устанавливает равенство скоростей обеих фаз в плоскости, касательной к поверхности раздела в рассматриваемой точке. [c.184]

Как из формулы (51), так и пз более общей формулы (50) видно, что угол излома не зависит от длины консоли. Большая часть консоли находится в состоянии чистого сдвига, угол же излома определяется величиной касательных напряжений, а не связью между моментом и кривизной. [c.314]

В каналах сложного поперечного сечения Тд изменяется вдоль периметра. Расчет распределения касательных напряжений на стенке и распределения скоростей при турбулентном течении в каналах произвольного сечения см. в [8]. Принципиальным является факт справедливости универсального распределения скорости w/v = / (yv.Jv) по нормали к поверхности. Лишь при малом радиусе кривизны периметра профиль скорости отличается от универсального. [c.27]

НИИ известны все компоненты тензора деформаций. В случае свободной поверхности в локальной системе координат, связанной с точкой поверхности тела, в которой одна ось ( з) совпадает с нормалью к поверхности, а две другие (sj и ij) — с касательными к линиям кривизны поверхности, три компоненты тензора деформаций получаются непосредственно из изме-рений(ец, 22, е 12), одна ( 33) - из закона Гука, а две остальные (ei з, баз) равны нулю. Для соответствующего тензора напряжений отличными от нуля компонентами являются i, ffa 2. 2 В этих случаях естественно и целесообразно установить связь искомого вектора напряжений на Z, не с компонентами вектора перемещений, а с тензором напряжений на S. Для этого определим тензор функций напряжений Грина s, х), соответствующий тензору перемещений (j, х) [c.67]

Здесь 01 и 02 — соответственно главные напряжения в направлении траекторий 4] и 42 в рассматриваемой точке р] и р2 — радиусы кривизны траекторий 4] и Хз "Рх и 2 — наклон касательных к траекториям 42 и 4] по отношению к неподвижным осям. Положительное направление одной траектории (например 4)) [c.266]

Наибольшее касательное напряжение в поперечном сечении возникает в точке В (фиг. 75), ближайшей к центру кривизны оси бруса [c.116]

Пономарев С. Д., К вопросу об определении касательных напряжений при изгибе плоского кривого бруса большой кривизны, Вестник инженеров и техников jNs 9, 1936. [c.139]

Брус круглого поперечного сечения [4]. В случае кручения бруса наибольшее касательное напряжение по поперечному сечению возникает в точке 1 (фиг. 46), ближайшей к центру кривизны О [c.346]

Принимается применительно к течению в трубе двухслойная схема течения турбулентное ядро — пристенный слой. Осредненные скорости в турбулентном ядре считаются распределенными практически равномерно, что тем точнее отвечает действительности, чем большее значение имеет число Рейнольдса. В динамическом и тепловом пристенных слоях трение и радиальный перенос тепла считаются развивающимися только на молекулярном уровне, причем по толщине оба слоя одинаковыми. Это приблизительно оправдывается в случаях, когда число Прандтля мало отличается от единицы. Кривизной пристенных слоев пренебрегают, вследствие чего в их пределах можно полагать постоянными касательное напряжение трения и плотность теплового потока. [c.117]

Большой практический интерес при кручении круглых валов представляет концентрация напряжений у продольных пазов, предназначенных для помещения шпонок. Если шпоночный паз имеет прямоугольное сечение (рис. 150, а), то в выступающих углах т касательные напряжения равны нулю, а во входящих углах п напряжения теоретически бесконечно велики (практически же их величина ограничена пределом текучести ). Как показали исследования, коэффициент концентрации напряжений для паза при заданных глубине его и размерах вала зависит главным образом от кривизны поверхности по дну паза. Поэтому углы п необходимо скруглять, причем с увеличением радиуса скругления концентрация напряжений будет уменьшаться. Так, с увеличением р1адиуса от 0,1 до 0,5 глубины паза коэффициент к снижается более чем в. 2 раза. [c.218]

Рассмотрим резервуар (рис. 483), представляющий собой осесимметричную оболочку. В ней меридиональные сечения срединной поверхности образуют плавные кривые, не имеющие изломов. Толщина h оболочки предполагается малой по сравнению с радиусами кривизны. Свободный край резервуара закреплен так, что на него могут действовать только усилия, касательные к меридиональным кривым. Тогда можно считать, что оболочка находится в безмомент-ном напряженном состоянии, для которого справедливы равенства (18.2). [c.526]

Напряжения в брусьях малой кривизны с достаточной для практики точностью можно определять по формулам, полученным в гл. 7 для прямых брусьев. Аналогично по формулам расчета прямых брусьев можно определять касательные напряжения и в брусьях большой кривизны распределение же нормальных напряжений в поперечных сечениях таких брусьев существенно отличается от распределения их в прямых брусьях, а потому эти напряжетя в брусьях большой кривизны определяются по специ- [c.412]

При определенных условиях изгибающие и крутящие моменты, возникающие в сечениях оболочки, оказываются настолько малыми, что изгпбными напряжениями по сравнению с напряжениями, действующими в срединной поверхности (цепными), можно пренебречь. Как следует из формул (9.24), изгибающие и крутящий моменты становятся пренебрежимо малыми тогда, когда оболочка имеет либо очень малую толщину h, либо очень малы величины изменений кривизн Иц Ка и кручения Полагая равными нулю величины изгибающих и крутящего моментов, мы считаем тем самым, что нормальные Oi, О2 и касательные Ti2, Т21 напряжения не зависят от координаты г. [c.239]

Влияние перерезывающих, продольных и изгибающих усилий на величину напряжений и деформаций пружины сказывается тем меньще, чем меньше а и величина отношения диаметра d стержня пружины к среднему диаметру D ее витка. Поэтому при выводе приближенных формул для определения касательных напряжений и осадки пружины влиянием указанных усилий пренебрегают. Кроме того, влияние кривизны оси стержня пружины на величину ее деформации также не учитывают. [c.167]

В отличие от нормальных касательные сетки при своем деформировании вместе с материалом отражают в большей мере процесс сдвига, который может быть измерен при деформировании образца. Изменение начального прямого угла между линиями сетки непосредственно характеризует величину пластического сдвига. Другие преимущества касательных сеток — уменьшение влияния кривизны йоверхности на результаты измерений и возможность непосредственного изучения отклонения направлений линий сетки при деформировании от направления наибольших касательных напряжений. [c.36]

Знак плкэс принимается для контакта ролика с выпуклой поверхностью, а минус — для контакта с вогнутой поверхностью. У большинства механизмов свободного хода материал ролика, звездочки и обоймы имеет одинаковые модули упругости. Поэтому наибольшее касательное напряжение сдвига механизма с плоским профилем звездочки будет в контакте ролика со звездочкой, радиус кривизны его = оо, тогда [c.88]

Примечания 1. Максимальное касательное напряжение при кручении " а на-зночено с учетом кривизны витков. [c.559]

В литературе по пограничному слою эмпирическое соотношение (1) использовалось недостаточно, поскольку в большинстве работ, посвященных анализу потока с турбулентным касательным напряжением, мало обраи алось внимания на дифференциальные уравнения, описы-ваюш ие основной поток. Для стационарного двухмерного потока сжимаемой жидкости, обтекающей поверхность малой кривизны, могут быть записаны следующие уравнения турбулентного пограничного слоя [c.139]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...