Интенсивность крутящего момента

Определить интенсивность крутящего момента ш, если допускаемое касательное напряжение [т = [c.115]

Изгибно-крутящий момент М , нм Интенсивность крутящего момента [c.465]

Так как изгибно-крутящий момент соответствует поперечной силе Q, а производная Q по г выражает интенсивность нагрузки, то, очевидно, величина — интенсивность крутящего момента, соответствует нагрузке д. [c.466]

В общем случае внецентренного сжатия (рис. 15.29) интенсивность крутящего момента т=0, поэтому для определения 0 необходимо проинтегрировать однородное дифференциальное уравнение (15.68), т. е. воспользоваться решением (15.69). В качестве примера рассмотрим стержень, сжимаемый силой Р, приложенной в точке с координатами х , Уо, (рис. 15.31). Начало координат выберем в середине длины 21 стержня. Предположим, что на обоих концах стержня имеются шарнирные закрепления. Тогда для определения четырех постоянных, входящих в функцию (15.69), имеем четыре условия (см. формулу 15.70) при 2 = / [c.469]

М У — интенсивность крутящих моментов [c.154]

Величина интенсивности крутящего момента в полярной системе координат [c.994]

Легко видеть, что нагрузка, действующая на стержень, эквивалентна распределенным крутящим моментам (рис. 48, б) интенсивностью qb кгс м/м. [c.44]

Крутящий момент определяется методом сечений. Величина крутящего момента в каком-нибудь поперечном сечении стержня равна алгебраической сумме моментов всех внешних пар сил (сосредоточенных М. и распределенных по длине с интенсивностью tti), действующих относительно геометрической оси стержня по одну сторону от рассматриваемого сечения [c.74]

Стальной стержень уголкового профиля нагружен равномерно распределенным по длине крутящим моментом интенсивностью =22 кГм на погонный метр. Определить максимальные касательные напряжения в стержне и угол поворота сечения посередине его длины. [c.67]

Составить выражение для прогиба бесконечной плиты и для интенсивности изгибающих радиального и тангенциального моментов и для крутящего момента в случае нагружения плиты сосредоточенной парой. [c.144]

Доказать, что в самом общем случае закона деформации, связывающего касательные напряжения с углом сдвига, а именно -с = /(у), где /(-у) —любая заданная функция, при кручении бруса круглого поперечного сечения радиусом rJ существует следующая зависимость между крутящим моментом (Л/кр) и углом (а) закручивания бруса на единицу длины (интенсивность угла закручивания) [c.239]

Как известно, при динамическом нагружении деталей и конструкций, содержащих трещину, образующиеся волны отражаются и преломляются на трещине, вызывая более высокие напряжения, чем в случае статического нагружения. Решение динамической задачи для цилиндра полезно сопоставить с результатами 19 (которые должны получаться в результате предельного перехода) для выявления влияния импульсного характера нагружения на динамический коэффициент интенсивности напряжений. Заметим, кроме того, что найденное в этом параграфе решение эквивалентно решению задачи о внезапном появлении трещины в бесконечном цилиндре в случае приложения статического крутящего момента. [c.417]

В тот момент, когда характеристика подходит к точке х (рис. 151), поток имеет форму, представленную на рис. 152, в. При дальнейшем увеличении скольжения поток принимает кольцевую форму (рис. 152, г) и момент резко растет, принимая значение, соответствующее точке у. Момент же на рабочей машине при этом снижается или остается постоянным. Следовательно, крутящий момент на гидромуфте будет больше момента рабочей машины, система идет в разгон — скорость турбины увеличивается. При этом скольжение уменьшается до точки z, происходит обратная перестройка потока с кольцевой формы в ядро (в полукольцевую форму). Соответственно крутящий момент на гидромуфте резко падает до точки w и становится несколько меньше момента на рабочей машине. Вследствие этого снова происходит уменьшение скорости турбины и увеличение скольжения (характеристика достигает точки х), и процесс повторяется снова. Наступает колебательный неустойчивый режим работы. С увеличением наполнения уменьшается амплитуда колебаний и величина скольжения, при котором начинаются перестройка потока и колебательный процесс. В гидравлической муфте с тором при частичных заполнениях колебательные явления проявляются еще более интенсивно, поэтому иногда для уменьшения колебаний тор делают разрезным. [c.263]

Определение интенсивности угла закручивания. Выразим крутящий момент через функцию Ф [c.53]

Пример 11.5. Определить максимальное касательное напряжение в швеллере, составленном из полос прямоугольного поперечного сечения (размеры указаны на рис. 11.31), и интенсивность угла закручивания, если крутящий момент равен 0,1 Тм и модуль упругости материала при сдвиге 0 = 8-10 кГ/см . [c.72]

Как известно, изменения настройки системы, т. е. воздействия на процесс резания, являются наиболее интенсивными при таких видах обработки, как фрезерование, зубофрезерование, протягивание, в которых процесс резания прерывистый. Так, например, расчетный спектр крутящего момента при зубофрезеровании содержит плотный ряд гармоник вплоть до десятой, т. е. при частоте резов фрезы, равной 10 Гц, в системе проявляются колебания, вызванные периодическим входом и выходом зубьев фрезы, на частоте до 100 Гц. [c.59]

При оценке результатов опытов по исследованию предельного сопротивления пластичных материалов необходимо иметь в виду, что предел несущей способности образцов в виде растянутых стержней и тонкостенных трубок, подвергающихся в различных сочетаниях действию осевой растягивающей силы, крутящего момента, внутреннего, а иногда и внешнего давления, исчерпывается во многих случаях не в связи с собственно разрушением, т. е. трещинообразованием, а в связи с возникновением неустойчивости равномерного деформирования. Потеря устойчивости приводит к локализации пластических деформаций в виде шейки, наблюдаемой в обычных опытах на растяжение образцов пластичных материалов, или в виде местного вздутия в стенке трубки. Местные пластические деформации развиваются некоторое время без разрушений при снижающихся нагрузках, как это видно, например, из диаграммы растяжения образца в разрывной машине с ограниченной скоростью смещения захватов, а уже затем в зоне наиболее интенсивных деформаций возникает трещина. [c.12]

Критическая совокупность сжимающей осевой силы и крутящего момента для стержней сжато-скрученных 339 Критическое значение интенсивности нагрузки для колец круговых—Формулы 340 [c.631]

На рис. 104 показано изменение переменной составляющей крутящего момента для одного и того же судна в зависимости от числа лопастей винта, а в табл. 28 приведены результаты гармонического анализа кривых изменения крутящего момента для нескольких современных судов отечественной и иностранной постройки. Наибольшую интенсивность имеют первая и вторая гармоники, частоты которых пропорциональны числу лопастей г и соответственно 2г. Амплитуды этих гармоник, выраженные в процентах от среднего крутящего момента на валопроводе, существенным образом зависят по величине от формы кормы и числа лопастей гребного винта. [c.277]

Из расчетов частот свободных колебаний известны первые наиболее опасные формы колебаний валопроводов. Кроме того, из эксперимента или расчетных данных должны быть известны частоты вынужденных колебаний и величины первых наиболее интенсивных гармоник переменной составляющей крутящего момента (возмущающих сил). Если эти частоты совпадают, т. е. имеет место резонанс, то необходимо выполнить расчет резонансных колебаний и определить опасность возникающих при этом напряжений скручивания в рассматриваемом валопроводе. Эта задача при наличии трения решается обычно энергетическим методом (см. т. I, 6 и 12) [33]. [c.277]

Для получения холостого хода на малых числах оборотов орган управления дизелем перемещается в сторону уменьшения подачи топлива. Свойство топливного насоса золотникового типа увеличивать подачу топлива с увеличением числа оборотов сохраняется и при малых скоростных режимах, вследствие чего с увеличением числа оборотов медленно возрастает как индикаторный крутящий момент двигателя, так и момент сил внутренних сопротивлений, причем возрастание кривой момента сил внутренних сопротивлений может быть более или менее интенсивным, чем возрастание индикаторного крутящего момента двигателя. Поэтому режимы работы холостого хода при малых числах оборотов могут быть либо слабо устойчивыми, либо неустойчивыми вообще. В обоих случаях установка автоматического регулятора холостого хода необходима. При уменьшении числа оборотов такой регулятор перемещает орган управления в сторону увеличения подачи, а при увеличении числа оборотов — в сторону ее уменьшения. Это вызывает резкое уменьшение индикаторного крутящего момента при повышении числа оборотов, что обеспечивает высокую устойчивость режимов холостого хода. [c.97]

Обозначим Qr интенсивность приведенной поперечной силы на гранях контура, перпендикулярных радиус-вектору г. а Qe " — на гранях, совпадающих с радиус-вектором. Тогда из формул (8.17) и (8.18) после замены переменных х и i/ на г и в можно получить выражения приведенной поперечной силы на контуре, учитывающей наличие крутящего момента [c.141]

Композит нагружен равными по величине и противоположно направленными крутящими моментами в полупространствах 2 > О и 2 < 0. Коэффициент интенсивности напряжений, как отмечалось в разд. 8.52, можно найти, решая эквивалентную задачу о трещине под действием линейно распределенных сдвиговых напряжений тг/а. [c.411]

Нормальные напряжения a и статически эквивалентны изгибающим моментам интенсивностью Мх и Му, а касательные напряжения Тху и х ., тоже линейно изменяющиеся по толщине, статически эквивалентны крутящим моментам интенсивностью М у и Му . (Как и в задаче осесимметричного изгиба круглой пластины, интенсивности моментов будем далее просто называть моментами). Величины М, Му, М у и Мух подсчитывают аналогично тому, как в 2.4 были подсчитаны и Me Используя зависимости (2.52), получаем [c.61]

Внеинтегральное слагаемое показывает, что в угловых точках возникают сосредоточенные поперечные силы, численно равные интенсивности крутящего момента, так же как и в угловых точках пластин — см. гл. 2. Если край оболочки закреплен в отношении каких-либо перемещений, то соответствующая вариация обращается в нуль. В этом случае статическое граничное условие заменяется кинематическим. [c.256]

Здесь m — 2itR q — интенсивность крутящего момента сил трения q = fp [c.216]

Обозначения д — интенсивность предельных сил трения т — интенсивность крутящих моментов, создаваемых предельными силами трения ЕР и GJp) — жесткость сечения вала при растяжении и при кручении (ЕР) и (GJ— жесткость сечения втулки при растяжении и при кручении Р и М — максимальные значения переменной продольной силы и переменного крутящего момента Рщ и 1Лт — средние значения переменной продольной силы и переменного крутящего момента Р и Л — амплитудные значения переменной продольной силы и переменного крутящего момента V — коэффициент Пуассона Ч — площадь петли гистерезиса с — погонная жесткость упругих связей, препятствующих сдвигу (в упруго-фрикционных связях). [c.343]

На границе участков силы частично уничтожаются и остаются перерезывающие усилия интенсивностью дМ2 [дх2 и две силы, действующие на концах рассматриваемого края, пластичны (рис. 9.8,6). Следовательно, крутящие моменты Afgi и перерезывающая сила Qi эквивалентны действию вертикальных сил интенсивностью [c.197]

Крутящий момент равен сумме всех внешних скручивающих моментов, действующих справа от сечения. На I участке справа от сечения действует распределенньп момент интенсивностью т. На участке бруса до сечения его в<ш1чяна будет pasHii произведению интенсивности на длину его расп ределения до [c.20]

Расчет. В период включения муфты ведущий диск проскальзывает относительно ведомого, что сопровождается износом рабочих поверхностей. Основными факторами, определяющими интенсивность износа, являются удельное давление и температура трущихся поверхностей. В связи с этим передаваемый крутящий момент УИкр и сила Q, необходимая для включения муфты, определяются с учетом ограничения величины удельного давления. Для дисковой муфты расчетный (передаваемый) крутящий момент, на основании 15, определяется формулой [c.444]

Осциллограмма крутящего момента на распределительном валу, записанная у нового автомата, после его работы в течение одного года и двух лет, имеет разный характер (рис. 129, б). При эксплуатации автомата износ (макроприработка) опор барабана приводит к снижению максимального значения крутящего момента Л ах однако износ планок мальтийского креста (рис. 129, в) резко увеличивает отрицательные нагрузки MjniQ. В результате характер и значения крутящего момента в течение цикла изменяются, растут реактивные моменты, начинает более интенсивно изнашиваться обратная планка креста и возникает необходимость ремонта этого основного узла автомата. [c.388]

Интенсивность распределенного крутящего момента Н определяется по формуле Я = (1 — ц) Dxi2- [c.416]

Эксплуатационные нагрузки для большей части механизмов и машин имеют динамический характер, что оказывает определяющее влияние на поведение этих изделий, а также на интенсивность и характер протекающих в них процессов разрушения. ИНДМАШ АН БССР разработаны устройства для gj нагружения механических систем сосредоточенной нагрузкой и крутящим моментом. [c.146]

Интенсивность касательных напряжений найдем по формуле (IV.33) Т = т (полагая т > 0). Следовательно, с увеличением крутящего момента, когда начинает соблюдаться условие Тд = т , в поверхностном слое стержня возникает пластическая деформация. При этом максимальный упругий момент равен (jMe)niax = [c.209]

В обоих случаях жесткость материала уменьшается до 50— 60% исходного значения после 10 циклов при уровне напряжений, составляющем около 65% прочности при сдвиге. Ими были испытаны образцы на воздухе, в минеральном масле и воде и было найдено, что масло практически не влияет па усталостные свойства испытываемых материалов, тогда как вода резко ухудшает их. Поверхностная обработка волокон практически не влияет на усталостную прочность материалов (рис. 2.71). В работах [145—147] проведены интенсивные исследования усталостной прочности при кручении цилиндрических стержней из материалов на основе высокопрочных и высокомодульных углеродных волокон при ф/ = 0,60. Установлено, что при циклическом закручивании образцов на постоянный угол крутящий момент в начальный момент линейно уменьшается с увеличением числа циклов. В определенный критический момент происходит растрескивание образца, и кривая падает значительно более резко (рис. 2.72), так что за усталостную выносливость можно принять число циклов, при котором происходит растрескивание образца. По графической зависимости этого показателя от угла закручивания образца можно получить прямую линию, характеризующую усталостные свойства материала (рис. 2.73). Уже упоминалось, что локальные повреждения в стеклопластиках появляются при очень низких напряжениях по сравнению со статической прочностью. Мак-Гэрри [148] обнаружил непропорционально большое число повреждений, [c.139]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...