Определение на опору

На рис. 9.13 показана расчетная схема для определения реакций опор. Выходной вал нагружен силами Я и По формуле (9.12) 5=0,1 Т /й = 0,1-476-10 78,75 = 603 Н. Кон- [c.163]

Для определения осевых нагрузок на опоры приведем схему нагружения вала (рис. 13.1) к виду, представленному [c.222]

Определение реакций опор. Расчетные схемы для определения реакций опор валов червячного редуктора приведены на рис. 13.6 при вращении вала червяка (с правой нарезкой) но ходу часовой стрелки. Силы в зацеплении были определены выше С,,=С 2= 411 Н, 2 = 7055 Н, / , = 2568 Н. [c.241]

Для определения осевых нагрузок на опоры приведем схему нагружения вала (рис. 13.6) к виду, представленному на рис. 6.4, <т. Получим / ,,=/ ,д= 12167 Н, R j = = [c.246]

Таким образом, определение перемещений по методу начальных параметров сводится в первую очередь к определению величин начальных параметров Qq, Mq, 0о, Статические начальные параметры Qo и Мо находят из условий равновесия балки. Геометрические начальные параметры о и Wq определяют из условий на опорах. Уравнения (10.92) и (10.93), выведенные для произвольного [c.286]

Число постоянных интегрирования будет равно удвоенному числу участков. Для определения этих постоянных всегда можно составить достаточное число уравнений, используя условия на опорах балки и условия на концах смежных участков, где прогибы и углы поворота равны между собой. Однако такой способ решения очень сложен. [c.168]

Задача На трехшарнирную арку (рис. 64, а) действует горизонтальная сила f. Показать, что при определении реакций опор А и В нельзя переносить точку приложения силы F вдоль ее линии действия в точку Е. [c.55]

Составим теперь уравнения для определения моментов. Рассмотрим пролеты АВ и ВС- На опоре А момент равен нулю. Следовательно, Л1л = 0. Далее, М р — М1, а М — М . Площадь эпюры моментов на одном и на другом пролетах будет [c.219]

Система два раза статически неопределима. Особенностями ее являются наличие консоли справа и заделки слева. Перенесем силу Р в точку на правой опоре и взамен отброшенной консоли введем момент Р1 (рис. 254, б). Сила Р, приложенная к опоре О, имеет значение только при определении реакций опор изгибающих моментов она не создает. [c.222]

ПЛАН РЕШЕНИЯ ЗАДАЧИ НА ОПРЕДЕЛЕНИЕ РЕАКЦИЙ ОПОР СОСТАВНОЙ КОНСТРУКЦИИ [c.75]

Рассмотрим порядок определения суммарных радиальных реакций при приложении к ведущему валу силы от муфты Е (рис. 3.169). Направление действия силы Е неизвестно, поэтому при определении реакций опор принимают, что реакции от ее действия на опорах совпадают (худший случай) по направлению с суммарными реак- [c.427]

При решении задач на определение реакций опор твердого тела, находящегося в равновесии иод действием плоской системы сил, следует придерживаться такого порядка действий [c.127]

Р е щ е н и е. Для определения реакций опор применяем закон освобождаемости от связей, отбрасываем мысленно опоры и заменяем их действия реакциями и Реакция Кд направлена по вертикали вверх, так как опора В установлена на катках и, следовательно, не может препятствовать перемещению вдоль плоскости, на которую опираются катки. Реакция шарнира д может быть любого направления (рис. в). [c.132]

Составим систему уравнений (2 ) для определения величин составляющих динамических давлений на опоры [c.382]

В рассматриваемой задаче, заменяя распределенную нагрузку ее равнодействующей, приходим к задаче об определении реакций опор при действии на балку одной силы Q (рис. 78, в). [c.43]

Определение реакций опор. Допустим, что какое-нибудь твердое тело (неизменяемая конструкция) имеет в точке А неподвижную шарнирную опору, а в точке В — опору на катках (рис. 276, а). [c.262]

Определение наибольшего изгибающего момента. Пусть на балку, свободно лежащую на опорах, действуют вертикальные силы I. 2, 3, 4 (рис. 278, а). Отбросив опоры и приложив реакции опор 5 и 6, мы получим уравновешенную систему параллельных сил /, 2, 3, 4. 5, 6, приложенных к балке. [c.264]

Пример 4.9,1. Пусть стол, опираясь четырьмя ножками, стоит под действием силы тяжести Р на гладком плоском горизонтальном полу (рис. 4.9.1). Будем считать стол абсолютно твердым телом и проанализируем условия его равновесия. Любое виртуальное перемещение параллельно поверхности пола и потому горизонтально. Сила тяжести -единственная активная сила - направлена по вертикали. Следовательно, принцип виртуальных перемещений тождественно выполнен, и стол находится в состоянии равновесия. Поставим задачу определения реакций опоры. Тогда реакции следует считать активными силами, а связь в виде горизонтальной поверхности исключить. Пусть и — единичный вектор вертикали. Так как связь идеальна, то искомые реакции /2,- выражаются формулами [c.358]

Решение. 1. Аналитическое определение реакций опор. Рассмотрим систему уравновешивающихся сил, приложенных к ферме. Отбросим связи (опоры А В), заменяя пх действие на ферму реакциями. Реакцию опоры Л разложим на составляюш,не Хд и Ул, направленные вдоль осей координат. Реакцию шарнира В направляем вверх по оси опорного стержня BN. [c.17]

Решение. Данная система имеет одну степень свободы. За обобщенно перемещение примем угол поворота ф = Оц абсолютно жесткого бруса относительно шарнирной опоры О. Для определения бц приложим на опоре О соответствующую обобщенную силу — един ный момент = 1 (рис. б). Осадка пружины от этого момента будет А, = М(2ас). С учетом малости перемещений (tg ф ж ф) имеем бц=1/(4о%). Момент инерции двух масс при [c.290]

Для определения четырех постоянных интегрирования имеем следующие условия а) прогибы на опорах равны нулю б) в точке С раздела участков прогибы равны по величине (для обоих участков), а углы поворота равны по величине, но обратны по знаку, вследствие того, что оси х, и х направлены в противоположные стороны. [c.161]

Для определения начальных параметров 6 о и уа используем граничные условия, а именно прогибы на опорах А л В равны нулю [c.105]

При определении реакции опоры, за которой следует нагруженная консоль, в величину Л9 включают результирующую всех внешних сил, действующих на консоль [c.186]

Таким образом, определение перемещений по методу начальных параметров сводится в первую очередь к определению величин начальных параметров Qo, Мо, 0о, ai o- Статические начальные параметры Qo и Мй находят из условий равновесия балки. Геометрические начальные параметры 0о и Шо определяют из условий на опорах. Уравнения (10.92) и (10.93), выведенные для произвольного отрезка балки, пригодны и для всей балки в целом. Начало координат, как правило, будем выбирать в крайней левой точке балки. [c.305]

При построении эпюр внутренних сил и моментов для системы стержней, образующих некоторый единый статически определимый комплекс типа изображенных на рис. 2.23, после определения опорных реакций задача сводится к рассмотрению каждого из характерных участков в отдельности. Например, в системе рис. 2.23, 6 после определения реакций опор в точках А и D можно отдельно рассмотреть сначала стержень АВ (как и на рис. 2.23, а, в) под действием опорных реакций в точке А и сил, приложенных на участке Л В, считая условно стержень Л В жестко заделанным в точке В (условная консоль). Затем, определив действие части АВ на часть ВС в точке В, аналогично рассмотреть участок ВС и т. д. При определении действия части АВ на часть ВС в точке В можно либо осуществить статически эквивалентный перенос всех сил, приложенных к части Л В, в точку В, либо отдельно рассмотреть равновесие части B D и из этого условия определить действие части АВ на часть ВС, либо эту информацию взять из результатов построения эпюр для части АВ. Таким образом, решение сводится к последовательному рассмотрению стержней типа изображенных на рис. 2.24. [c.41]

Для определения угла поворота ф 4 на опоре А единичная эпюра М имеет вид, показанный на рис. б) М= х. По формуле ( ) получаем [c.317]

В качестве примера, поясняющего эти утверждения, на рис. 1.4 рассматриваются совместно геометрические построения схем нагружения симметричной фермы до и после деформации. Прочностной расчет фермы начинается с определения реакций опор в ее деформированном состоянии. В силу симметрии узел С переместится по вертикали, заняв [c.10]

Для определения 0о и г/о используем то обстоятельство, что прогибы на опорах (точки 5 и Л) балки равны нулю при 2=а Уа = 0- После подстановки в уравнение (1) имеем [c.253]

Условия для определения констант достаточно очевидны. Надо потребовать, чтобы на опорах перемещения были равны нулю. Это два условия. В точках сопряжения при 2=1 и при 2 = 21 перемещения у, а также их производные по 2 для сопрягающихся участков были бы одинаковыми. Всего для определения шести констант получаем шесть условий. В принципе задача, конечно, решается, но она громоздка и неприятна. А если участков много, то и подавно ее решение становится сложным. [c.52]

Какой вид уравнений равновесия наиболее целесообразно использовать для определения реакций опор балки, изображенной на рис. 85 [c.96]

Формулы для определения напряжений, упругих дес ормаций И углов наклона на опорах [c.157]

Определение реакций опор. Расчетные схемы для определения реакций опор валов редуктора приведены на рис. 13.1. Силы здесь изображены как сосредоточенные, приложенные в серединах ступиц. Линейные размеры (мм) в предположении установки валов на шариковых радиальных однорядных подшипниках легкой серии (206 и 208 соотвегствепио) берут по компоновочной схеме (см. рис. 3.11) /,=34, /, = 68 /з = 58 /4 = 35 /5 = 70 /(, = 72 т/,= 35,255 т/з = 174,745. Силы в зацеплении / , = 2464 Н, /, = 916 Н, / = 518 Н. Сила / = 2972 Н, [c.218]

Определение реакций опор. Расчетные е см1>1. для определения реакций (знор валов конического редуктора приведены на рис. 13.4. Линейные размеры (мм) берез по компоновочной схеме рис. 3.13 /, =25, /, = 78, /, = 90, /4 = 45, /5 = 220, /(, = 90, з/, ,= 66,846, з/, , = 209. Силы в зацеплении = 2794 Н, /ф) = [c.231]

ПредварительЕЮ принимаем подшипееик роликовый конический легкой серии 7209. Из табл. 19.24 для этого подшипника выписываем С = 50000 Н, - = 0,41 Р=1,45. Для определения осевых нагрузок на опоры приведем схему нагружения вала (рис. 13.4, ) к виду, представленному на рис. 6.4, 6. Пoлy Eим / , = / = 3911 Н, / 2 = га=4813 Н, , = С,1 = 309,7 Н. [c.233]

Рассмотрим методику определения изгибающего момента Ai и потеречной силы. Пусть балка, лежащая на опорах А и В (рис. 108), нагружена вертикальными силами Р , Pj. > распределенной нагрузкой интенсивности и моментами Mi, Мо , действующим в вертикальной плоскости симметрии балки. Опорные реакции и Рд в точках А и В можно определить из уравнений равновесия всей балки. [c.157]

Решение. Для определения реакций опор при помощи принципа Германа—Эйлера— Даламбера к точкам системы условно прикладывают их силы инерции и освобождая систему от связей, прикладывают реакции этих связей. В. зависимости от вида полученной системы сил составляют те или иные уравнения проекций сил на оси, соответствующие векторному уравнению (108.3), и уравнения моментов сил относительно осей, соответствующие иекторпому уравнению (108.5 ). [c.293]

Расчет и выбор посадок с зазором в подшипниках скольжения. Наиболее распространенным типом ответственных подвижных соединений являются подшипники скольжения, работающие со смазочным материалом. Для обеспечения наибольшей долговечности необходимо, чтобы при работе в установившемся режиме износ подшипников был минимальным. Это достигается при жидкостной сма.зке, когда поверхности цапфы и вкладыша подшипника полностью разделены слоем смазочного материала. Наибольшее распространение имеют гидродинамические подшипники, в которых смазочный материал увлекается враш,ающейся цапфой в постепенно сужаю-ш,ийся (клиновой) зазор между цапфой и вкладышем подшипника, в результате чего возникает гидродинамическое давление, превышающее нагрузку на опору и стремящееся расклинить поверхности цапфы и вкладыша. При этом вал отделяется от поверхности вкладыша и смещается по направлению вращения. Когда вал находится (штриховая линия на рис. 9.5) в состоянии покоя, зазор S = D — d. При определенной частоте вращения вала (остальные факторы постоянны) создается равновесие гидродинамического давления и сил, действующих на опору. Положе1ше вала в состоянии равновесия определяется абсолютным е и относительным "/ = 2e/S эксцентриситетами. Поверхности цапфы и вкладыша подшипника при этом разделены переменным зазором, равным /i ,m в месте их наибольшего сближения и Апих = S —/гп,т на диаметрально противоположной стороне. Наименьшая толщина масляного слоя /г и, связана с относительным эксцентриситетом % зависи.мостью [c.212]

Пример графического определения реакций опор в случае параллельных сил показан на рис. 277. В этом случае постраение веревочного многоугольника можно н чинать из любой точки, так как [c.263]

Система материальных точек. Принцип Системой материальных то- равенства действия и противодействия нам чек называют мысленно вы- хорошо изввстен еще ИЗ статики, где деленную определенную со- мы им часто пользовались для определе-вокупиость материальных давления тела на опоры мы состав- [c.254]

Для двухопорных балок с консолями в тех случаях, когда определению подлежит перемещение какого-либо сечения в межопорной части балки, целесообразно мысленно отрезать консоли и приложить на опорах поперечные силы и изгибающие моменты, заменяющие действие консольной нагрузки. Применение этого приема приводит к равенству EJxVo — 0, а следовательно, избавляет от необходимости решения системы двух уравнений с двумя неизвестными. [c.211]

Приложим эти правила к балке, изображенной на рис. 3.4.3. Распределенная нагрузка направлена вниз в направлении положительной оси у, следовательно, оиа положительна. Каждая из реакций опор равна да и направлепа вверх. По определению, на участке I перерезывающая сила постоянна и равна —qa, на участке III Qy = +да. Так как сосредоточенных сил нет, то согласно правилу (а) эпюра должна быть непрерывна. Поэтому крайние точки эпюр на участках 1 и III нужно соединить прямой. Согласно правилу (з) на левом и правом концах балки изгибающий момент равен нулю, на участках 1 и III по правилу (д) эпюра прямолинейна. Поэтому достаточно вычислить изгибающш момент на границе между первым и вторым, а также вторым и третьим участками. И тут и там этот момент равен — qa(l — а). Отложим соответствующие отрезки по вертикали вверх и соединим концы их прямыми с концами отрезка, изображающего балку. В соответствии с правилом (и) на участке II [c.86]

Выберем начало координат на левом конце балки. Так как в начале координат прогиб (на опоре А) равен нулю, то уо=0. Угол поворота 0о не равен нулю. Этот угол должен быть определен из граничного условия — равенства прориба нулю на правом конце балки. Подставив в уравнение (10) вместо 2 значение I, а вместо Уо — нуль, получим [c.252]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...