Давление доля массовая

П. Объемные доли компонентов смеси идеальных газов 25 % СОг и 75 % Оа- Давление смеси равно 0,085 МПа, температура 100 С. Найти парциальные давления компонентов, массовые доли компонентов, молярную массу и газовую постоянную смеси, а также плотность смеси при н. у. и условиях, указанных в задаче. [c.16]

Соотношения между выделенными группами поверхностей по количеству воспринимаемого тепла, тепловой и массовой емкостям суш.ественным образом влияют на динамические свойства парогенератора. Все парогенераторы сверхкритического давления имеют область с характерным максимумом теплоемкости (ЗМТ и примыкающие к ней участки радиационной группы поверхностей), в которой резко уменьшается плотность среды при относительно малом изменении температуры. В этой же области достигают максимума коэффициенты сжимаемости а и р. Здесь заключена основная доля массовой аккумулирующей емкости парогенератора. Сжимаемость сре-174 [c.174]

Двухфазная смесь, представляющая собой пар со взвешенными в нем капельками жидкости, называется влажным насыщенным паром. Массовая доля сухого насыщенного пара во влажном называется степенью сухости пара и обозначается буквой х. Массовая доля кипящей воды во влажном паре, равная 1—х, называется степенью влажности. Для кипящей жидкости х = 0, а для сухого насыщенного пара х= 1. Состояние влажного пара характеризуется двумя параметрами давлением (или температурой насыщения ts, определяющей это давление) и степенью сухости пара. [c.35]

Парциальное давление газа может быть определено через массовые доли из уравнения Клапейрона, если известны основные параметры газа [c.35]

Как определяется парциальное давление газа в смеси по массовым и объемным долям [c.35]

Пример 3-2. Определить газовую постоянную, плотность и парциальные давления для смеси, состоящей из 20 массовых долей воздуха и одной массовой доли светильного газа. Плотность светильного газа при температуре 273° К и давлении 101 325 н м равна [c.36]

Пример 6-2. Смешивается воздух двух потоков холодный с температурой 10° С и горячий с температурой 1000° С смесь имеет температуру 100° С. Определить массовые доли холодного и горячего воздуха, считая давление холодного, горячего и смеси воздуха одинаковым. [c.86]

Массовая доля кипящей жидкости во влажном паре, равная (1 — х)у называется степенью влажности. Для кипящей жидкости при температуре насыщения л = О, а для сухого пара л 1, следовательно, степень сухости может меняться только в пределах от О до 1. Очевидно, состояние влажного пара определяется двумя величинами температурой или давлением и каким-либо другим параметром, например, степенью сухости. [c.173]

Пример 14-5. Определить энтропию 1 кг газовой смеси, состоящей из азота и кислорода, при давлении р=0,5 Мн/м или р==5 бар и температуре t = 400° С. Массовые доли азота и кислорода = = 0,4 go = 0,6. Газы считать идеальными. Принять, что энтропии азота и кислорода равны нулю при параметрах ро = 1 бар и /о 0° С. Теплоемкость газов — величина переменная. [c.234]

Если известны массовые доли, то парциальное давление любого газа, входящего в смесь. [c.30]

Определить массовые доли, кажущуюся молекулярную массу, газовую постоянную, плотность и парциальные давления при 15° С и 0,1 МПа. [c.34]

Характер турбулентного течения в пограничном слое смеси можно выявить, рассматривая, например, течение в сопле (разд. 7.4). На теневых фотографиях виден плотный слой твердых частиц (толщина которого составляет доли миллиметра), движущийся вдоль стенок сопла [731]. Типичные результаты представлены на фиг. 8.10, где экспериментальные данные сравниваются с результатами расчетов (по одномерной схеме) для смеси воздуха со стеклянными частицами при заданном законе изменения сечения (Л/). (Скорость потока и рассчитывалась по давлению Р, скорость частиц Ыр — по скорости потока и и отношению массовых концентраций частиц и газа тг, индекс 1 означает условия на входе или условия торможения.) На расстоянии приблизительно до 50 мм от входа экспериментальные значения Пр и совпадают с расчетными (это означает, что коэффициент сопротивления твердых частиц выбран правильно). За этим сечением измеряемая концентрация частиц в ядре потока остается неизменной, но концентрация твердых частиц у стенки начинает резко возрастать (кривая А/тг ш показывает этот рост). Хотя теневая съемка не позволяет точно определить толщину этого движущегося слоя, значения на фиг. 8.10 показывают, что при х = 63,5 мм [c.365]

Высоконапорная среда, истекая в низконапорную среду, имеющую скорость движения И- н, давление Р , температуру и состав, выраженный в массовых долях С, , отделяется от потенциального ядра струи. Между сечениями 0-0 и 1-1 отделившаяся от потенциального ядра высоконапорная среда в количестве (здесь первая буква индекса означает, что среда высоконапорная, первая цифра - номер сечения 1-1, вторая цифра - номер ячейки, начиная от потенциального ядра) захватывает из окружающего струю пространства низконапорную среду в количестве/ и перемешивается с ней в ячейке при давлении равном давлению низконапорной среды Р . При перемешивании высоконапорная среда передает низконапорной среде свою кинетическую энергию, и смесь высоконапорной и низконапорной сред приобретает в ячейке скорость W . [c.105]

Во время кавитации в сопле Вентури в многокомпонентной жидкости, имеющей состав, выраженный в массовых долях С,в, образуется газовая фаза в виде кавитационных пузырьков и каверн, заполненных испарившимися при давлении Р [c.149]

Для течения в горизонтальных и слабонаклонных трубах приближенная методика расчета условий взаимных переходов между различными структурами, предложенная в [71], рассматривает в качестве базового расслоенный режим течения. Для этой структуры одномерные уравнения сохранения импульса записываются отдельно для потоков жидкости и газа. При известном (или постулируемом) законе трения на межфазной границе такой подход позволяет рассчитать доли сечения, приходящиеся на каждую из фаз в рассмотренном режиме течения, и градиент давления в трубе. (В 7.7 подобный подход будет рассмотрен нами достаточно детально.) Если бы жидкость и газ двигались в трубе со своим массовым расходом в отсутствие другой фазы, то соответствующие градиенты давления за счет трения выражались бы известным законом Дарси—Вейсбаха [26] [c.306]

Газовая смесь задана следующим образом в массовых или объемных долях, процентным составом компонентов смеси (графа 1) давление смеси Рсм=---[бар] (графа 2), объем смеси 1 ( м=.--[м ] (графа 3), температура смеси /см = . °С (графа 4). Условия тридцати задач приведены в табл. 1. Определить [c.446]

Смесь, заданная в объемных долях 20 % Hj , 35 % СОа и 45 % N , находится при температуре 200 °(1. Определить истинные молярные и массовые теплоемкости смеси при постоянном давлении и объеме. [c.19]

Решение. Прежде всего необходимо определить массу гелия для последующего нахождения массовых долей смеси. Определим сначала парциальные давления компонентов [c.53]

Смесь выхлопных газов реактивного самолета состоит из углекислого газа, водяного пара, кислорода и азота и находится при давлении 98 кПа и температуре 469 °С. Массовые доли компонентов 0,18, Ян,о = 0,17, go, — 0,182 и gn, = 0,468. Определить энтропию I кг газовой смеси, предполагая, что энтропия газов равна нулю при давлении 10 кПа и температуре О °С. При решении воспользоваться понятием энтропии смешения. [c.55]

Зная состав смеси в массовых долях geo,, gH,o. ее температуру и давление р 0,0881 МПа, а также среднюю температуру поверхности труб черноты Ее лить [c.337]

Задача 1.3. Массовая доля кислорода в сухом атмосферном воздухе gQ = = 23,2 %, а азота = 76,8 %. Определить среднюю молярную массу и удельную газовую постоянную воздуха, а также объемные доли и парциальные давления его компонентов при давлении воздуха р = 10 Па. [c.41]

Удельный объем влажного насыщенного пара заданного давления можно определить по правилу аддитивности как сумму произведений массовой доли жидкости —х на ее удельный объем v и массовой доли пара х на его удельный объем v" [c.161]

Разность v — v представляет собой увеличение удельного объема в процессе парообразования при постоянном давлении. Массовую долю пара можно определить из формулы (П.З) [c.161]

Из (13.2) следует что массовая доля пара во влажном воздухе ограничена парциальным давлением пара, которое не может быть выше давления насыщения, соответствующего температуре влажного газа (воздуха). [c.182]

Таким образом, зная массовые доли отдельных газов в смеси, можно определить парциальное давление k-ro газа. [c.104]

Сублимация при нормальном давлении. Состав сухого атмосферного воздуха (в числителе — в массовых долях, в знаменателе — в объемных долях), % [c.52]

Далее, псу формуле (4.29) находим массовую долю пара в общем количестве смеси, которая была бы при равновесном истечении. Затем по заданным параметрам (рь ti, Ijd) аналогично определяем критическое отношение давлений для неравновесного процесса (г )н и оцениваем степень незавершенности процесса парообразования [c.62]

Позже мы покажем, что массовая скорость испарения при интенсивном нагреве определяется температурой поверхности и давлением (при заданных размерах и форме тела). От этих же параметров в первом приближении зависит и доля вещества, унесенного в жидком виде. Действительно, в окрестности точки торможения давление непосредственно определяет уровень сдвигающего воздействия потока (силы трения и распределенное нормальное давление), а температура поверхности — вязкость расплава. Поэтому для каждого конкретного стеклообразного материала можно построить соответствующую диаграмму (рис. 5-3), на 121 [c.121]

Объемная доля кислорода, %, не более Объемная доля азота, %, не более Объемная доля метана, %, не более Объемная доля диоксида углерода, %, не более Массовая концентрация водяного пара при 20 °С и 101,3 кПа, г/мз, не более Температура насыщения водяными парами при давлении 101,3 кПа, С, не более [c.260]

За доли секунды переменное давление от места уменьшения (увеличения) расхода распространится по всей трубе. За это же время практически еще не произойдет нарушения теплового баланса в трубе. Следовательно, изменение расхода на конце трубы почти мгновенно вызовет соответствующее изменение массовой скорости также и по всей трубе. Медленный процесс с нарушением теплового баланса для обогреваемой трубы начинается при новом значении массовой скорости, когда возмущение расходом осуществлялось скачком. [c.176]

В области ухудшенного теплообмена неравповесность в потоке определяется скоростью испарения капель в нар и коэффициентом теплоотдачи между паром и каплей. В случае малых массовых скоростей и давлений капли характеризуются большим средним размером и малой суммарной поверхностью межфазного взаимодействия. Кроме того, скорость пара относительно капли также невелика и ввиду малости коэффициента теплоотдачи испарение капель протекает вяло. В результате доля тепла, подводимая к пару, расходуется в значительной степени на перегрев пара. Кривая изменения температуры стенки по длине трубы характеризуется монотонным ростом (рис. 4.9, а). При больших давлениях и массовых скоростях (например, pw — 3000 кГ/м -с) межфазный тепломассообмен на мелких каплях протекает столь интенсивно, что средняя температура пара незначительно отличается от температуры насыщения. Температура стен- [c.151]

Рис. 9.7. Зависимость логарифма давления Рис. 9.8. Диаграмма плавкости сис-диссоциацни оксидов железа от темпера- темы Fe—О (массовые доли) туры

Режим истечения газа из сопла в виде числа Маха - М уравнением (4.2.2). В данном уравнении давление низконапорной среды в которую происходит истечение исходного газа, равно статическому давлению в сечении 0-0 свободного вихря РснО- Величина статического давления находится по экспериментальным данным, например, работы [17] (см. табл. 4.1.1.) в зависимости от величины отношения давления исходного газа Р к давлению Р среды, в которую происходит истечение газа вынужденного вихря, а также от величины массовой доли этого газа, которая выражается формулой [c.162]

Объемные доли компонекгов влажного воздуха 21 % кислорода 78,1 % азота и 0,9 % водяного пара. Определить массовые доли, состав и парциальные давления компонентов воздуха при давлении смеси 0,1 МПа, газовую постоянную воздуха и плотность при н.у. [c.18]

Процесс адиабатного дросселирования наиболее просто и наглядно изображается в координатах is (рис. 12.12). В области низких давлений (правая часть диаграммы) линия 1-2 (на основе равенства ij == I l) параллельна оси абсцисс и практически совпадает с изотермой, т. е. с процессом / = onst. В области высоких давлений такая же линия S-4 пересекает изотермы, и в процессе дросселирования температура перегретого пара значительно снижается (охлаждающий эффект Джоуля — Томсона). Массовая доля сухого насыщенного пара во влажном паре в результате дросселирования увеличивается, так что пар в конце может оказаться даже перегретым (процесс 5-6). В координатах pv и Ts линии, условно изображающие дросселирование, строятся по точкам и имеют гиперболический характер. [c.180]

Парцийльные давления газовых компонентов при задании смеси массовыми долями можно подсчитать, если совместно рассмотреть следующие уравнения состояния для смеси газов [c.18]

Примечание. В обозначении марки латуни первая буква (Л) обозначает латунь, другими буквами указаны основные элементы сплава (см. табл. 176). Первые две цифры указывают среднее содержание (массовую долю в %) меди, другие — среднее содержание (массовую долю в %) элементов в том же порядке, что и в буквенном обозначении (остальное — в основном циик), кроме латуни специального назначения марки ЛВОС. Буква Д в латуни марки ЛС59-1ЛД означает, что она в основном предназначена для литья под давлением. Буква Л в конце обозначения марки указывает на литейную латунь, в отличие от аналогичной марки латуии, обрабатываемой давлением. [c.644]

При проведении эксперимента широко варьировались (один-два порядка) физические, гидродинамические и геометрические параметры. Так, температура воды менялась от 2,2 до 88,7°С, т. е. почти от температуры плавления — затвердевания до температуры кипения (в максимальном диапазоне). Температура входящего в аппарат воздуха или газа по сухому термометру менялась от отрицательных значений (—5,2°С) до температуры выхлопных газов дизеля 525°С температура выходящего воздуха или газов по смоченному термометру — от 4,2 до 73,6 °С. Давление менялось от сотых долей атмосферного 9 кПа (0,09 кгс/см ) до значении выше атмосферного—118 кПа (1,21 кгс/см ). Скорость газа менялась от десятых долей единицы 0,7 м/с до околозвуковой 300 м/с (число Маха 0,9). Влагосодержание газа менялось от единиц до сотен граммов на килограмм для входящего газа — от 3,6 до 46, для выходящего — от 4,3 до 401 г/кг. Отношение массовых расходов жидкости и газа (коэффициент орошения) менялось от 0,33 до 80. Внутренний диаметр и высота газонаправляющей решетки ЦТА менялись соответственно от 0,05 до 0,5 м и от 0,002 до 0,3 м. [c.79]

Таким образом, для слоев как мелких, так и крупных частиц с повышением температуры при постоянной массовой скорости фильтрации число псевдоожижения растет, а следовательно, в соответствии с двухфазной моделью псевдоожижения при прочих равных условиях приходится ожидать увеличения доли газов, проходящей в виде пузырей, и усиления пульсаций слоя. Этот вывод находится лишь в кажущемся противоречии с установленным в (Л. 17] экспериментальным фактом уменьшения пульсаций слоя при переходе от псевдоожижения его холодным воздухом к режиму с прежним расширением слоя, но при сжигании в нем горючего газа и повышении температуры слоя до I 000° С. Кстати, аналогичное успокоение пульсаций в раскаленном псев-доожиженном слое по сравнению с холодным наступало и в опытах [Л. 116] при сжигании в слое не газа, а жидкого то плива (солярового масла) (рис. 1-10). Однако специально проведенные измерения пульсаций давления в слое в условиях, когда ввод жидкого топлива прекращали, а слой, несмотря на подачу прежнего количества холодного воздуха, оставался достаточно долго горячим благодаря аккумулированному при сжигании топлива теплу, показали в соответствии с формулами (1-14) и (1-15) резкое усиление пульсаций. Таким образом, успокоение пульсаций при сжи гании в псевдоожиженном слое топлив и сохранении прежней массовой скорости фильтрации связано не с высокой температурой слоя, как можно предположить по Л. 17,. 36, 147], а с протеканием реакций горения. iB случае сжигания жидкого топлива присоединялся также процесс быстрого испарения его капелек, попавших на раскаленные частицы. Видимо, вспышки газового и жидкого топлив и локальные повышения давления при мгновенном ис- [c.38]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...