Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...

Статьи Чертежи Таблицы О сайте Реклама

Долом

Хлористый кальций гидролизуется при долее высоких температурах, а хлористый натрий является устойчивым соединением.  [c.5]

Глубина, па которую расплавляется основной металл, называется глубиной проплавления. Она зависит от режима сварки (силы сварочного тока и диаметра электрода), пространственного положения сварки, скорости перемещения дуги по поверхности изделия (торцу электрода и дуге сообщают поступательное движение вдоль направления сварки и поперечные колебания), от конструкции сварного соединения, формы и размеров разделки свариваемых кромок и т, п. Размеры сварочной ванны зависят от режима сварки и обычно находятся в пределах глубина до 7 мм, ширина 8—15 ми, длина 10—30 мм. Доля участия основного металла в формировании металла шва (см. гл. III) обычно составляет 15—35%.  [c.18]


Закристаллизовавшийся металл шва состоит из смешанных в жидком состоянии (в сварочной ванне) расплавленных основного и присадочного металлов. Поэтому доли их участия определяют по исходной конфигурации кромок до расплавления и конечным геометрическим размерам шва.  [c.84]

Соответственно доля участия наплавленного металла в образовании шва  [c.85]

Соответственно доли участия каждого компонента в формировании шва  [c.85]

Соответственно доля их участия в формировании шва Yo, Ml = Рo.Mi/- ш Yo. м2 Ро.ма/ ш-Содер кание рассматриваемого элемента в металле п-то шва [X Ju ш = Yo. м [- Jo. м "Ь Yji 1 [ ])1 1 Н (1 — Yo. м Yn- 1)[- ]э — АХ.  [c.85]

Метод сварки определяет тип защиты, ее химическую активность, а режим сварки изменяет долю основного металла, объем жидкого флюса, участвующих в химических реакциях, что, естественно, влияет на химический состав металла шва и его свойства.  [c.199]

На рис. 125 показано влияние силы сварочного тока и скорости сварки на долю участия основного металла в образовании шва. Доля участия уо растет с увеличением силы тока и скорости сварки. Для уменьшения Yq сварку следует проводить на минимально возможных силах тока и скоростях сварки, обеспечивающих получение швов заданных размеров и формы. Кроме того, для уменьшения уо следует отдавать предпочтение разделке кромок под сварку.  [c.253]

При выборе вида сварки, сварочных материалов и режимов сварки высокохромистых сталей, особенно жаропрочных, необходимо учитывать, что даже небольшие отклонения в химическом составе металла швов (но ряду элементов в пределах десятых долей процента) могут приводить к значительному изменению их служебных свойств. Причиной этому, как правило, является гетерогенность структуры металла (например, наличие зерен структурно-свободного феррита в сорбитной основе отпущенного мартенсита).  [c.266]

Технологическое оборудование для сварки когерентным световым лучом квантового генератора (лазера) или лазерной срарки используют в радио- и электронной промышленности. Благодаря острой фокусировке возможно сосредоточение очень большой тепловой энергии на площадках, измеряемых сотыми и тысячными долями миллиметра. Принципиально возможно создание лазера, пригодного для сварки очень толстого металла, но процесс плавления металла становится в этом случае практически неуправляемым. Поэтому в настоящее время лазерную сварку применяют для соединения металла сверхмалых толщин (металлическая фольга), проволок малого диаметра и т. п., т. е. изделий, которые не требуют разделки кромок. Основные типы сварных соединений — нахлесточные и стыковые.  [c.16]


Ввиду того что от токоподвода в электрододержателе сварочный ток протекает по металлическому стержню электрода, стержень разогревается. Этот разогрев том больше, чем дольше протекание по стержню сварочного тока и чем больше величина последнего. Перед началом сварки лгеталлический стержень имеет температуру окружающего воз/iyxa, а к концу расплавления электрода температура повышается до 500—600° С (при содержании в покрытии органических веществ — не выше 250° С). Это приводит к тому, что скорость расплавлепия электрода (количество расплавленного электродного металла) в начале и конце различна. Изменяется и глубина проплавления основного металла ввиду изменения ус.иовий теплопередачи от дуги к основному металлу через прослойку жидкого металла в сварочной ванне. В результате изменяется соотношение долей электродного и основного металлов, участвующих в образовании металла шва, а значит, и состав и свойства металла шва, выполненного одним электродом. Это — один из недостатков ручной дуговой сварки покрытыми электродами.  [c.19]

Поэтому швы, в которых требуется небольшое количество электродного металла и большая глубина проплавлеиия (стыковые и угловые без разделки кромок), целесообразно выполнять на постоянном токе обратной полярности. При увеличении напряжения дуги (длины дуги) увеличивается ( е подвижность и возрастает доля теплоты дуги, расходуемая на расплавление флюса (количество расплавленного флюса). При этом растет ширина шва (см. рис. 28, б),  [c.36]

Резка плазменной струей основана на расплавлении металла в месте реза и его выдувании потоком плазмы. Плазменную струю используют для резки металла толщиной от долей до десятков ми.члиметров. Для резки металла малой толщины используют плазменную струю косвенного действия. При повышенной толщине металла лучшие результаты достигаются при плазменной струе н1)ямого действия. При резке даже углеродистых сталей во многих случаях она более экономична, чем газокислородная, ввиду высокой скорости и лучшего качества реза.  [c.66]

Оспониые типы сварных соединений, рекомендуемые для элеитронпо-лучсвой сварки, приведены на рис. 54. Перед сваркой требуется точная сборка деталей (при толщине металла до 5 мм зазор не более 0,07 мм, при толщине до 20 мм зазор до 0,1 мм) и точное направление луча по оси стыка (отклопепие не больше 0,2-0,3 йгм). При увеличенных зазорах (для предупреждения подрезов) требуется дополнительный металл в виде технологических буртиков или присадочной проволоки. В последнем случае появляется возможность металлургического воздействия на металл шва. Изменяя величину зазора и количество дополнительного металла, й[0Л<н0 довести долю присадочного металла в шве до 50%.  [c.69]

Доля участия основного металла в формировании шва определяется отиошснпем (рис. 66, а)  [c.85]

При дгпогослойпой сварке, когда последующий валик (рис. G6, 6) накладывают в разделке на основной металл (/ о. м) и предыдущий валик (/ , ), их долю в образовании металла п-го валика так ке следует учитывать. В этом случае площадь поперечного сечения шва  [c.85]

Конечный размер частиц разных компонентов различен, так как он влияет на характер участия компонента в металлургических взаимодействиях при сварке н на технологический процесс производства электродов. Частицы рудоминеральных компонентов доли ны иметь меньший размер, проходить через сито с размером ячейки 0,07 niM (G240 ячеек на 1 см ), а ферросплавы — несколько больший, проходить через сито с размером ячь йки 0,15—0,2 мм (900 — 1600 ячеек па 1 см-).  [c.101]

Обозначения типов электродов состоят из индекса Э (электроды для дуговой сварки) и следующих за ним цифр и букв. Две цифры, следующие за индексом, указывают среднее содержание углерода в наплавленном металле в сотых долях процента. Цифры, следующие за буквенными обозначениями химических элементов, показывают среднее значение олемелта в процентах (табл. 17).  [c.110]

Принцип обозначения химического состава наплавленного металла прежний — углерод дан в сотых долях процента, среднее содержашю основных химических элементов указано с точностью до 1% после следующих буквенных символов А — азот, Б - ниобий, В — вольфрам, Г — марганец, К — кобальт, М — молибден, II --- иике.ль, Р — бор, С —- кремний, Т — титан, Ф — ванадий, X — хром. Показатели твердости наплавленного металла в зависимости от типа электрода даны либо в исходном поело наплавки состоянии, либо после те])мообработки.  [c.113]


Многопостовые сварочные выпрямители применяют в цехах или на участках, имеющих большое число стационарных сварочных постов. Так как режим работы кан<дого иоста не зависит от режимов работ1.[ других постов, выходное напряжение выпрямителя не должно изменяться при изменении тока нагрузки во всем диапазоне, т. е. он дол>кен обладать жесткими характеристиками.  [c.135]

При пересечении лучом стыка происходит скачкообразное изменение сигнала вторичных электронов, катг это показано на рис. 87, б. Положение этого импульса сравнивается с положением луча при отсутствии тока в отклонякяцей системе и при необходимости автоматически корректируется непосредственно в процессе сварки. Такая система обеспсшвает точность слежения за стыком, исчисляемую сотыми долями миллиметра, и является исключительно быстродействующей.  [c.165]

При наличии разделки кромок размеры глубины провара и высоты валика будет отличаться от разл(еров, полученных при сварке стыковых соединений без разделки па одинаковом режиме. Однако наличие разделки, зазоров, тип шва влияют главным образом на соотношение долей участия осно1шого и наплавленного металла, а контур провара и общая высота П1ва С при неизменном режиме сварки остаются практически одинаковыми (рис. 98). Поэтому  [c.191]

При оценке о кидаемых механических свойств металла шва необходимо учитывать действие следующих технологических факторов долю участия основного металла н формировании шва и его химический состав тип и химический состав сварочных материалов лютод п ре жим сварки тип соедииепнн п число проходов (слоев) в сварном шве размеры сварного соединения вели-  [c.198]

Тип соединения и число слоев влияют па химический состав металла шва, так как они определяют долю участия сварочных материалов в форлшровапии шва и характер хийшко-металлур-гических процессов в зоне сварки.  [c.199]

В iieivOTopbix случаях конкретные условия работы конструкций допускают снижение отдельных показателей механических свойств сварного соединения. Однако во всех случаях, особенно Hjin сва )ке ответственных конструкций, швы не должны иметь трещин, пепроваров, пор, подрезов. Геометрические размеры и форма HI ВОВ долиты соответствовать требуемым. Сварное соединение доли но быть стойким против перехода в хрупкое состояние. Иногда к сва )иому соединению предъявляют дополнительные требования (работоспособность при вибрационных и ударных нагрузках, пониженных температурах и т. д.). Технология должна обеспечивать максимальную производительность и окоиомичность процесса сварки при требуемой надежности конструкции.  [c.215]

Следует помиить, что при сварке низколегированных сталей выбор техники и режима сварки влияет на форму провара, долю участия основного металла в формировании шва, а также на его состав и свойства.  [c.221]

В конструкциях из низкоуглеродистых и низколегированных сталей наряду со сваркой с разделкой кромок широко применяется сварка стыковых швов и швов без разделки кромок. Увеличение доли основного металла в металле шва, характерное для этого случая, и некоторое увеличение содержания в нем углерода могут повысить прочностные свойства и понизить пластические свойства металла Н1ва.  [c.224]

Повышение коррозионной стойкости швов в морской воде достигается использованием электродной проволоки марки Св-08ХГ2С. Структура и свойства металла шва и околошовной зоны на низкоуглеродистых и низколегированных сталях зависят от марки использованной электродной проволоки, состава и свойств ОСЕОВПОГО металла и режима сварки (термического цикла сварки, доли участия основного металла в формировании шва и фо])мы шва). Влияние этих условий сварки и технологические рекомендации примерно такие же, как и при ручной дуговой сварке и сварке под флюсом.  [c.226]

Это всегда следует учитывать при выборе сварочных материалов для легированных конструкционных сталей. Так, например, при сварке низколегированной стали с временным сопротивлением 50 кгс/мм применение электродов типа Э50А может привести к значительному повышению временного сопротивления металла шва и существенному снижению пластичности и ударной вязкости. Это происходит ввиду легирования металла элементами, содержащимися в основном металле при проплавлении последнего. Характер изменения этих свойств зависит от доли участия основного металла в формировании металла шва. Поэтому, как правило, следует выбирать такие сварочные материалы, которые содержат легирующих элементов меньше, чем основной металл.  [c.248]

Легирование металла шва за счет основного металла позволит повысить свойства шва до необходимого уровня. Однако следует помнить, что доля участия основного лтеталла в металле njBa, а значит, и степень легирования зависят от способа сварки, применяемого реишма сварки и других технологических приемов. Поэтому при разработке технологического процесса сварки необходима расчетная проверка ожидаемых механических свойств металла шва для принятых режимов сварки и сварочных материалов (см. гл. V, 6).  [c.248]

Механизированная сварка под флюсом. Конструктивные элементы подготовки кромок под автоматическую и полуавтоматическую сварку под флюсом выполняют такими же, как и при сварке углеродистых и низколегированных незакаливающихся конструкционных сталей, т. е. в соответствии с рекомендациями ГОСТ 8713—70. Однако в диапазоне толщин, для которого допускается сварка без разделки и со скосом кромок, последней следует отдать предпочтение. Наряду с затруднениями, связанными с образованием холодных трещин в околошовпой зоне и получением металла шва и других зон сварного соединения со свойствами, обеспечивающими высокую работоспособность сварных соединений, при механизированной сварке под флюсом швы имеют повышенную склонность к образованию горячих трещин. Это связано с тем, что при данном способе сварки доля основного металла в металле шва достаточно велика.  [c.252]


В связи с этим в шов с расплавленным основным металлом поступают легирующие элементы, содержащиеся в свариваемой стали, в том числе и углерод, концентрация которого в сталях этой группы достаточно высока. Влияние содержания углерода, серы и марганца в шве на склонность к образованию горячих трещин схематически представлепо на рис. 124. Линия I служит границей раздела составов с низким содержанием углерода ( ] m. при которых образуются или не образуются горячие трещины. При повышенном содержании углерода [С] , ш такой границей будет линия 5, в этом случае даже при низком содержании серы и большой концентрации марганца в шве могут возникнуть горячие трещины. При механизированной сварке под флюсом необходимы подготовка кромок, техника и режимы сварки, при которых доля основного металла в шве будет минимальной.  [c.252]

Р[[С. 125. Влияние различных усло-Ш1Й проведения мехапизнрованной сварки истык под флюсом на долю участия основного металла в шве (удУ,  [c.253]

При использовании для сварки низкоуглеродистых проволок в полной мере можно реализовать преимущество сварки под флюсом получать швы с глубоким проплавлением, используя при однопроходной сварке стыковых соединений без разделки кромок повышенный сварочный ток и скорость сварки. Необходимый состав металла шва будет обеспечиваться повышением доли основного металла в шве, которую при выборе режима сварки во избежание перелегирования шва следует проверять расчетом.  [c.253]

При пспользовании аустенитного или аустенитно-ферритного наплавленного металла обязательно необходимо учитывать и долю основного металла, попадающего в металл шва и тем самым влияющего на его состав, структуру и свойства.  [c.266]


Смотреть страницы где упоминается термин Долом : [c.4]    [c.79]    [c.35]    [c.44]    [c.67]    [c.71]    [c.85]    [c.86]    [c.87]    [c.88]    [c.88]    [c.89]    [c.96]    [c.107]    [c.216]    [c.274]   
Методика усталостных испытаний (1978) -- [ c.45 ]



ПОИСК



244—247 — Коэффициент среза 243 — Коэффициент суммы смещений 247, 248 Расчет на прочность 352—384 — Смещение нормали, выраженной в долях модуля

26 — Доли — Перевод в миллиметры

26 — Доли — Перевод в миллиметры квадратные — Перевод

26 — Доли — Перевод в миллиметры сантиметры

361—363 — Расчет на контактную выносливость 354, 355, 357—360 — Термины постоянной хорды зуба, выраженной в долях модуля 273 — Формулы для определения основных размеров передач со смещением 274—276 — Формулы для расчета

C4he, диметилацетилен энтропия, доля внутреннего вращени

Аммиачная селитра доля в производстве удобрений

Аргон объемные доли ионизированного газ

Аргон, вязкость жидкого и гаг объемные доли

Влияние уровня нагрузки и объемных долей компонентов на перераспределение напряжений при разрыве волокна в композиционном материале с упругопластической матрицей

Вырожденные колебания доля в статистической сумме

Газовая доля

Газовая доля смеси жидкость — газ (пар)

Градусы угловые — Доли — Эквивалент в минутах и секундах

Давление доля массовая

Доверительные вероятности сС для доверительного интервала, выраженного в долях средней квадратической погрешности

Долан Т. Д. (Dolan

Доли метра и единицы, кратные метру

Доли участия основного и присадочного металла в образовании сварочной ванны

Доля в авиационных конструкциях

Доля в легковом автомобиле

Доля возвращаемого потребителем конденсата

Доля генеральная

Доля золы и недожога в уносе

Доля излома вязкая

Доля исправленная

Доля композитов

Доля массовая

Доля мольная

Доля объемная

Доля объемная волокна

Доля расхода электроэнергии на собственные

Доля расхода электроэнергии на собственные нужды

Доля рынка централизованного теплоснабжения в Европе

Доля теплоты, затрачиваемой в турбоустановке

Доля теплоты, затрачиваемой в турбоустановке внешнего потребителя пара

Доля теплоты, затрачиваемой в турбоустановке подсушку топлива

Доля централизованного теплоснабжения на рынке отопления жилого сектора

Доля частиц, падающих на поверхность

Доля частиц, падающих на поверхность в свободномолекулярном потоке

Доля электрохимического механизма коррозионного процесса

Дюймы Тысячные доли — Перевод в миллиметры

Закон мольных долей,Журкова

Заторможенное внутреннее вращение доля в термодинамических функциях

Защита металла газошлаковая 47 Массовые доли газов в металле, наплавленном электродами с покрытиями 49 - Электродные

Зона долома см усталости —

Зона долома —

Зона долома — Образование

Излом усталостный зона долома

Кальциевая селитра доля в производству удобрений

Карбамид (Мочевина) доля в производстве удобрений

Кислород объемные доли компонентов термически

Кориолисово взаимодействие доля во вращательной постоянной

Кортена — Долана гипотеза

Критическая доля комбинированной выработки

Лабораторная работа 6. Доля основного металла в металле шва и погонная энергия

Линии постоянной газовой доли в двухфазной области жидкость — Совершенные газы

Литий объемные доли термически ионизированного газа

Миллиметры - Сотые доли - Перевод в дюймы

Миллионная доля

Минуты Перевод в доли градуса Таблицы

Минуты угловые — Перевод в доли градуса

Модель композита с малой объемной большой объемной долей волокон

Модель композита с малой объемной долей волокон

Мольная (молярная) доля

Мольная доля и молярный анализ

Молярная доля

Молярные доли компонентов

Напряжение долома

Натриевая селитра доля в производстве удобрений

Объемная доля и объемный анализ

Объемная доля компонента смес

Объемная доля наполнителя

Объемная доля пустот (порозность

Определение долей отборов пара из турбины и контроль баланса пара и конденсата

Определение средней молярной массы и плотности смеси. Соотношение долей

Оценка разности между долями

Ошибка выборочной доли

ПРАВО НА СУПРУЖЕСКУЮ ДОЛЮ

Перевод долей дюйма в миллиметры

Переводные Дюймы дробные в десятичные доли

Переводные Миллиметры в дюймы (сотые доли)

Передачи зубчатые цилиндрические общей нормали, выраженной в долях

Повреждениости доля

Потенциальная энергия доля различных связей

Примеси Максимальные массовые доли

Продольные подачи круга на один оборот детали, в долях ширины круга

Пропуск пара в конденсатор теплофикационной турбины турбины, доля

Прочность армирующей фазы объемной доли волоко

Разрушение волокнистых композитов доли частиц

Разрушение волокнистых композитов объемной доли волокон

Расчет доли скачков a-типа и средней частоты скачков

Регенеративный отбор пара из турбины, доля

Регенеративный отбор пара из турбины, доля смешивающий

Регенеративный отбор пара из турбины, доля ступенью

Рентгеноструктурный анализ доли мартенсита отпуска

Рентгеноструктурный анализ определение доли мартенсита

СВИДЕТЕЛЬСТВО О ПРАВЕ СОБСТВЕННОСТИ НА ДОЛЮ В ОБЩЕМ ИМУЩЕСТВЕ СУПРУГОВ

Свободная энергия доля внутреннего вращения

Связь между парциальным давлением и мольной долей

Секунды Перевод в доли градуса Таблицы

Секунды угловые — Перевод доли градуса

Система координат в дробных долях

Система координат в дробных долях fractional coordinate system)

Следствие 1 (г) — парциальные давления и мольные доли смеси идеальных газов

Соотношение между весовыми и объемными долями

Соотношение между массовыми и объемными долями газов в смеси плотность газовой смеси и ее компонентов

Соотношение между массовыми и объемными долями газов в смеси. Плотность газовой смеси рш и парциальные плотности компонентов смеси

Соотношения между массовыми и объемными долями. Парциальное давление газов

Сульфат аммония доля в производстве удобрений

Суммирование долей разрушения

Таблица для перевода минут и секунд в десятичные доли градуса

Таблица перевода десятичных долей дюйма в миллиметры

Таблица перевода долей дюйма в десятичные доли дюйма и в миллиметры

Таблицы долей линейных и местных потерь давления

Теорема модерации мольных долей

Углепластики объемная доля осевом нагружении

Углепластики объемная доля продольном растяжени

Углепластики, объемная доля волокон

Углепластики, объемная доля волокон прочностей

Углепластики, объемная доля волокон свойства

Углепластики, объемная доля волокон сжатии

Углерода двуокись вязкость объемные доли компонентов

Фильтры магнитные метод расчета доли месячной тепловой

Фтор, давление насыщенного пар мольная доля

Функция производящая для долей га-меро

Характеристики искривленноОбъемная доля

Циклический долом

Шлаки — Влияние: на кристаллизацию долей шлака и металла в струе расплава

Эвольвентные углы inv а tg а—а для углов а в градусах и сотых долях градуса

Энтропия доля внутреннего вращения

Эффективная доля запаздывающих нейтронов

Эффективные модули упругости среды с объемной долей включений, большей кри — тической

Эффективные модули упругости среды с объемной долей включений, меньшей критической

Ю а н ь Ч ж и -тан. Форма существования избыточного Са(ОН)а в соли долах



© 2025 Mash-xxl.info Реклама на сайте