Стеклообразные материалы

Большинство пленочных металлизированных сопротивлений изолируют с помощью акрилатных или стеклообразных материалов, и только некоторые из них герметизируют с помощью эпоксидной смолы. Пленочные металлизированные сопротивления по стабильности и разбросу характеристик приближаются к прецизионным проволочным сопротивлениям. Вследствие хороших температурных коэффициентов облучение этих сопротивлений в реакторе не сопровождается нежелательными температурными эффектами. [c.352]

Одной из важнейших особенностей этих соединений является их склонность к конденсации в метастабиль-ном стеклообразном состоянии. Стеклообразная структура окислов и ряда других материалов обладает весьма высокой устойчивостью. В стеклообразном материале углы между валентными связями и даже межатомные расстояния варьируются в значительных пределах, структурные характеристики носят лишь статистически усредненный характер. [c.454]

Настоящая книга задумана ее авторами как систематическое, не перегруженное математическим аппаратом и техническими подробностями пособие для инженеров, работающих в различных областях промышленности, содержащее анализ процесса демпфирования колебаний. В монографии основное внимание уделено демпфированию в конструкциях из различных материалов, в том числе полимеров, эластомеров, стеклообразных материалов, и его влиянию на поведение колеблющейся конструкции. Оценивается влияние дискретных и поверхностных демпферов на колебания конструкций и их роль в проблеме снижения уровня колебаний. В последней главе представлены таблицы комплексных модулей ряда листовых вязкоупругих материалов в зависимости от температуры и частоты. [c.5]

Сам процесс плавления в потоке высокотемпературного газа существенно зависит от того, является ли данное вещество кристаллическим или аморфным. На практике широко используются стеклообразные материалы, относящиеся к классу аморфных веществ. Они не имеют четко выраженной точки (температуры) плавления, а размягчаются постепенно, причем вязкость расплава экспоненциально убывает с ростом температуры. Это обстоятельство приводит к тому, что аморфные вещества могут значительно перегреться относительно температуры размягчения, при этом значительная часть расплава перейдет в пар (испарится). Иными словами, при аэродинамическом нагреве аморфных веществ вообще и стекол, в частности, в поверхностном слое имеют место сразу два фазовых превращения, причем каждое не связано с какой-то фиксированной температурой, а может протекать в широком температурном интервале в зависимости от заданных уровней динамической и тепловой нагрузок. [c.121]

Все перечисленные обстоятельства дают основания надеяться, что результаты расчетов на базе уравнений ламинарного течения пленки расплава отвечают действительной картине процесса оплавления в широком диапазоне условий обтекания тела и позволяют определить его основные закономерности, которые будут также справедливы прп числах Re, близких к критическим. Заметим, что вязкость кварцевого стекла, наиболее интересного представителя стеклообразных материалов, столь высока, что при выходе расплава на боковую поверхность затупленного конуса он перестает увлекаться силами аэродинамического воздействия и как бы замерзает . Тем самым отпадает вопрос об устойчивости течения пленки [Л. 8-2]. Это намного упрощает расчетную схему, поскольку основным процессом на поверхности теплозащитного покрытия ста-194 новится не стекание пленки, а испарение стекла. [c.194]

Процессы на поверхности раздела стеклообразных материалов 8-2. [c.195]

Зависимость характеристик квазистационарного оплавления от теплофизических свойств стеклообразных материалов и параметров набегающего потока [c.206]

В предыдущих параграфах этой главы показано, что полная модель разрушения стеклообразных материалов достаточно сложна. Сильная зависимость вязкости расплава от температуры приводит к необходимости совместного решения уравнения движения пленки и уравнения сохранения энергии. При этом последнее приходится интегрировать по всей глубине прогрева конденсированной фазы, ибо у стеклообразных материалов нет фиксированной температуры плавления. Температурный профиль в пленке расплава определяет такие чисто внутренние процессы в теплозащитном материале, как термическое разложение смолы, фильтрация газообразных продуктов коксования, гетерогенное взаимодействие наполнителя и связующего (подробнее эти вопросы рассматриваются в гл. 9). [c.206]

Учет нестационарности прогрева для стеклообразных материалов имеет принципиальное значение прежде всего потому, что при равных с другими теплозащитными материалами скоростях уноса массы оплавляющиеся покрытия имеют большее время установления квазистационарного режима (из-за большего значения параметра т в расчетных формулах гл. 3). Кроме того, внутри пленки расплава и в прогретом слое у стеклопластиков возможно резкое увеличение эффективного коэффициента теплопроводности за счет переноса тепла излучением. [c.206]

Переходим к анализу основных закономерностей разрушения стеклообразных материалов. Представленные ниже результаты численных расчетов соответствуют независящим от времени параметрам набегающего потока. При этом анализируются как нестационарные (на участке установления), так и квазистационарные характеристики разрушения, определяются их взаимосвязи и справедливость замены первых квазистационарным приближением. Заметим, кстати, что экспериментальные исследования разрушающихся материалов также в основном ограничены условиями обтекания с постоянными параметрами газовых потоков. [c.206]

Результаты численных расчетов нестационарного оплавления стеклообразных материалов показали, что из всех физических параметров, входящих в дифференциальные уравнения и граничные условия, на ход зависимости скорости уноса массы от времени Gz (т) влияют лишь теплопроводность материала (рис. 8-10) и его плотность. Изменение всех остальных параметров приводит лишь к отличиям в установившихся значениях скорости оплавления От. и температуре поверхности (рис. 8-11,а—в). [c.207]

Это обстоятельство намного упрощает анализ, поскольку при температурах поверхности выше 2300 К теплоемкости с почти всех стеклообразных материалов отличаются не более чем на 25%. [c.207]

Превышающих 3000 К. Поэтому большое значение приобретает анализ конечных результатов экспериментов по аэродинамическому разрушению стеклообразных материалов. Примером такого анализа может служить проведенное в работе [Л. 8-13] исследование, в котором использованы данные опытов с оптическим кварцевым стеклом в установке с электродуговым подогревом. [c.209]

Интересно отметить, что неточность в определении величин X и [г сильно влияет на скорость уноса массы Gs. Изменение вязкости [х существенно влияет и на Т , а вот варьирование в широких пределах коэффициента теплопроводности Я изменяет Гщ лишь на несколько десятков градусов. Отсюда возникает идея разбиения стеклообразных материалов на группы, исходя из их поведения при экспериментах в высокотемпературных аэродинамических установках. Если в процессе такого исследования наблюдаются значительные отклонения в величине температуры поверхности, то это говорит в первую очередь о возможных различиях в вязкости расплава. И наоборот, если у различных стеклопластиков температуры поверхности близки, а скорости уноса массы сильно разнятся, то причина кроется прежде всего в отличии коэффициентов теплопроводности. Конечно, эти простейшие рекомендации позволяют оценить лишь порядок величин Яиц, поскольку при постоянных параметрах набегающего потока разрушение различных марок стеклопластиков в определенной степени зависит от их химического [c.209]

Анализ основных закономерностей разрушения стеклообразных материалов проще начать со случая сублимации, когда пленка расплава не образуется совсем. Результаты численных расчетов, представленные на рис. 8-13,0, б, показывают, что процесс неравновесного испарения (сублимации) может быть рассчитан простыми инженерными методами. Безразмерная скорость испарения Gu,= G ,/(a/ p)o зависит только-от энтальпии торможения потока 1е и практически не зависит от коэффициента (а/Ср)о. Лишь в области малых давлений на скорость испарения начинают влиять неравновесность процесса и отвод тепла с поверхности излучением — еаГ . [c.212]

Учитывая большие расхождения в теплофизических свойствах стеклообразных материалов, а также неточность их измерений даже для кварцевого стекла, целесообразно на первом этапе анализа ограничиться некоторыми заданными значениями физических параметров, а затем [c.214]

На рис. 8-17 приведена зависимость суммарной скорости оплавления Ge от температуры поверхности Tw для всех рассмотренных вариантов. Помимо температуры, эта скорость зависит от давления и является основной расчетной величиной при определении параметров нестационарного разрушения стеклообразных материалов, когда теряет смысл понятие эффективной энтальпии (гл. 5). 217 [c.217]

Однако оставался неясным вопрос, можно ли применять такую упрощенную модель к анализу нестационарного оплавления стеклообразных материалов. [c.221]

Особенности уноса массы 8-5. полупрозрачных стеклообразных материалов [c.231]

Большинство однородных стеклообразных материалов относится к полупрозрачным телам, это означает, что фотон, испущенный какой-либо частицей внутри тела, проходит определенное расстояние бд (среднюю длину свободного пробега), прежде чем он будет поглощен. В первом приближении величина бд связана с коэффициентами рассеяния а и поглощения ал, отнесенными к единице длины, следующим соотношением [Л. 8-14] [c.231]

Действительно, скорость оплавления стеклообразных материалов в значительной мере определяется характером распределения темпера- 231 [c.231]

Результаты точных численных расчетов квазистационарного разрушения полупрозрачных стеклообразных материалов позволяют определить границы применимости двух указанных моделей. Как видно из пред-234 ставленных на рис. 8-29 кривых, истинное распределение температуры [c.234]

Действительно, отсутствие химически активных компонент набегающего газового потока исключает диффузионный режим горения графита. Отсутствие трения и малые градиенты давления (при больших R) благоприятствуют интенсивному перегреву пленки расплава стеклообразных материалов и ее полному испарению. В случае композиционных материалов (гл. 9) взаимодействие отдельных составляющих (стекло и кокс) также должно стимулировать выход на третий (сублимационный) режим разрущения. [c.302]

Оплавление — процесс разрушения стеклообразных материалов в высокотемпературном и высокоскоростном газовом потоке. В отличие от плавления при нагреве кристаллических веществ оплавление стеклообразных или, в общем случае, аморфных веществ, не имеющих фиксированной точки плавления, характерно наличием двух фазовых превращений размягчением твердой фазы до жидкого состояния и переходом некоторой части расплава в пар. Второе из указанных превращений обусловлено сильной зависимостью вязкости расплава от температуры и перегревом внещней поверхности расплава относительно температуры размягчения (который достигает в зависимости от уровня тепловых потоков и сдвигающих напряжений нескольких сотен градусов). Соотношение уноса масс в жидком и газообразном виде описывается коэффициентом газификации Г (см. гл. 8). [c.372]

В процессе плавления полупрозрачного стеклообразного материала, такого, как кварц или стекло Пирекс , температура нагреваемой поверхности может достигать очень высоких значений. Например, сообщалось [23, 24], что при уносе массы кварца на его поверхности достигается температура 2700 К. При таких высоких температурах все стеклообразные материалы переходят в жидкое состояние и их вязкость в сильной степени зависит от температуры [18]. Поэтому при уносе массы стекло- образного материала в высокотемпературной области вблизи поверхности существует очень тонкий жидкий слой, в котором в основном и происходит унос. По мере удаления в глубь тела от нагретой поверхности температура понижается и материал постепенно переходит из жидкого состояния в твердое. Нахождение распределения температуры в плавящемся стеклообразном материале важно для определения количества вещества, уносимого за счет сдува жидкой пленки и за счет испарения. В статье Бете и Адамса [25] обсуждается вопрос об определении температуры поверхности и скорости уноса массы стеклообразного материала. [c.511]

Эмалями называются стеклообразные материалы сложного химического состава, получаемые сплавлением природных минеральных материалов (песка, мела, глины, полевого шпата) с так называемыми флюсами (бурой, содой и др.). Они применяются для покрытия металлических изделий главным образом в химической, пищевой и фармакологической промышленности. [c.57]

В зависимости от химического состава стеклообразные материалы могут быть диэлектриками, полупроводниками и проводниками. Типичными представителями стеклообразных полупроводников являются халькогенидные стеклообразные полупроводники (ХСП), которые представляют собой сплавы халькогенов — элементов шестой группы периодической системы (серы 5, селена 5е или теллура Те) с элементами пятой (мышьяк Аз, сурьма 5Ь) или четвертой (кремний 51, германий Ое) групп. К этим же материалам относят элементарный халькоген — стеклообразный селен. [c.12]

По-видимому, для объяснения миграционных процессов в стеклообразных материалах необходимо учитывать не только прочность закрепления того или иного катиона в окружающем его кислородном полиэдре, но и возможные локальные изменения в анионной матрице стекла при вхождении диффундирующего катиона. При обсуждении электропроводности двущелочных силикатных стекол в [10] эти факторы учтены, во-первых, в виде различной величины эффективного отрицательного заряда кислорода (и его поляризуемости), зависящего от электроотрицательности, и, во-вторых, в виде электрических взаимодействий междоузельных ионов (и их вакансий) с окружающими немостиковыми ионами кислорода. [c.17]

Пеностекло — легкий пористый (ячеистый) материал, получаемый путем спекания и вспенивания при высоких температурах смеси порошкообразного исходного стекла (или других стеклообразных материалов) с газообразователями (тонкоизмель-ченными известняком, мелом, сажей, коксом). [c.469]

У стеклообразных материалов суммарный тепловой эффект поверхностных процессов меняется относительно слабо. Так, для кварцевого стекла можно принять AQ HOOO кДж/кг. Напротив, доля продуктов испарения Г в зависимости от интенсивности подвода тепла, а точнее, этальпии заторможенного потока U возрастает от О до величин, близ- [c.127]

Рис. 5-6. Зависимость доли испарения Г (а) и эффективной энтальпии /дфф (б) от энтальпии заторможенного потока / для стеклообразных материалов (AQ , onst).

Стеклообразные материалы отличаются от других покрытий большим разнообразием физических свойств (вязкости, плотности, теплопроводности и т. д.). Поэтому представляет интерес вопрос о влиянии этих свойств или их отклонения от заданных эталонных значений на основные параметры оплавления суммарную скорость уноса массы Gv и температуру разрушающейся поверхности Ту,. В расчетах предполагалось, что теплоемкость и плотность разных рецептур может отли- Чаться в 2—2,5 раза [c.206]

Одной из основных задач проведенных расчетов является определение возможной доли расплавленной фазы при разрушении стеклопластиков (рис. 8-16). Интересно заметить, что коэффициент газификации I" =GwlGs сравнительно слабо зависит от давления набегающего потока Ре, в то же время он резко возрастает с увеличением температуры или энтальпии торможения. Таким образом, стеклообразные материалы из класса плавящихся, а потому и малоэффективных, теплозащитных материалов переходят в класс сублимирующих покрытий уже при достижении температуры в потоке порядка 10 ООО К. Забегая вперед, отметим, что в случае полупрозрачных материалов зависимость Г от оказывается более сложной, при малых давлениях ре она даже не является монотонной. [c.217]

Для стеклообразных материалов характерна экспоненциальная зависимость вязкости от температуры, в результате четкая граница между жидкой и твердой фазой отсутствует. Условная толщина и скорость течения расплавленной пленки определяются, помимо вязкости, величиной сдвигающих напряжений (поверхностным трением и градиентом давления). Как показано в гл. 3, при действии теплового потока на вещество с заданной температурой плавления сначала устанавливается температура поверхности и лишь спустя некоторое время квазистацио-нарный режим разрушения. [c.221]

Тем самым появились предпосылки для разработки инженерного метода расчета оплавления стеклообразных материалов. Скорость оплавления определяется по температуре поверхности в квазистацио-нарном приближении. В то же время сама рассчитывается с помощью нестационарного уравнения переноса тепла в конденсированной фазе. Многократная проверка подтвердила высокую эффективность данного метода расчета и позволила обобщить его на случай нестационарного разрушения других классов теплозащитных материалов, в том числе и композиционных, т. е, при расчетах неустановившегося режима разрушения можно использовать формулы для скорости квазистацио-парного разрушения От. i w), определяя последнюю по температуре поверхности и внешним параметрам обтекания реального покрытия в рассматриваемый момент времени [коэффициенту теплообмена (а/ср)о, давлению ре, сдвигающим напряжениям потока (тш, dpeldx) и т. д,]. [c.222]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...