Критерий неравномерности температурного

Ч — критерий неравномерности температурного. поля с — удельная теплоемкость стали [c.71]

Сделаем следующее допущение критерий неравномерности температурного поля ядра г 5я остается неизменным в течение всего процесса охлаждения тела, т. е. [c.75]

Коэффициент называют также критерием неравномерности температурного поля в теле. Если распределение температур в теле равномерное, то и ij) = I чем больше неравномерность [c.86]

Для однородных изотропных тел вводится понятие критерия неравномерности температурного поля тела без внутренних источников тепла [39] [c.53]

Из выражения (IV.10) следует, что в общем случае темп охлаждения определяется не только величинами, входящими Б уравнение (111.4), но и зависит от критерия неравномерности температурного поля системы Ч ". Только при Ч " = 1 темпы охлаждения, вычисленные по формулам (1П.4) и (IV.10), совпадают. [c.54]

Если исходить из уравнений ( . 7) и ( .8), то для критерия неравномерности температурного поля системы, состоящей из двух тел, в общем случае можно получить следующее выражение [c.54]

Рис. 6. Критерий неравномерности температурного поля калориметрической системы = f (ц) с телом А, моделированным в виде шара

Зависимость критерия неравномерности температурного юля гр для заряда с цилиндрическим каналом от критерия Био] [c.183]

Формула (10.41) получена в предположении равенства коэффициента неравномерности температурного поля шара единице (i 3 l), что имеет место в нашем случае, поскольку радиус шара мал, коэффициент теплоотдачи при пленочном кипении невелик, а теплопроводность меди значительна, а следовательно, и критерий В1 = агД<0,1. [c.176]

Цель проектирования — обеспечить по возможности минимальную массу диска (критерий Ф ) эквивалентный запас прочности, удовлетворяюш,ий отраслевому стандарту (критерий Фг) минимальный уровень напряжений от изгибаюш их усилий (критерии Фя, Ф4). Расчет напряженного состояния диска, обусловленного неравномерностью температурного поля по радиусу, проводился по методике ЦИАМ [2]. [c.24]

Уравнению (6.73) можно придать иную форму, если ввести в него величину Ч", аналогичную критерию Ч " и величине в (6.17), а именно, учесть неравномерность температурного поля теплоизолятора, полагая [c.139]

В результате термодинамического анализа критерия устойчивости (9.23) установлено, что в стационарных неравномерных температурных полях процесс выпучивания практически не зависит от того, вызваны ли действующие напряжения тепловым расширением материала или внешними нагрузками. То есть критерий (9.23) для температурных задач теории упругости полностью совпадает с энергетическим условием (7.2), если под начальными напряжениями а / в момент потери устойчивости понимаются тепловые напряжения в упругом теле. [c.211]

Таким образом, критерий Кондратьева характеризует не только неравномерность температурного поля, но и интенсивность взаимодействия поверхности тела с окружающей средой. [c.168]

Элементарная теория калориметрического опыта, не учитывающая неравномерность температурного поля системы, не раскрывает полностью физическую сущность темпа охлаждения, определение которого сформулировано в выражении (III.4). Однако, как установил Г. М. Кондратьев, для систем без внутренних источников тепловой энергии темп охлаждения зависит и от неравномерности температурного поля [39]. Для сложной системы, состоящей из двух тел, неравномерность температурного поля также может характеризоваться соответствующим критерием. При этом следует учитывать, что калориметрическая система имеет внутренние источники тепла. Следовательно, для изучения процессов регуляризации сложной системы с внутренним источником тепла необходимо установить аналитическую зависимость охлаждения системы от критерия, характеризующего неравномерность ее температурного поля. [c.53]

Введем новый параметрический критерий, который будет численно характеризовать неравномерность температурного [c.53]

В сложной калориметрической системе в ядре с неравномерным температурным полем (Ч " =5 1) теплота физико-химического процесса с определенной скоростью перераспределяется между отдельными частями. В основной части ядра, в центральном теле, до конца опыта сохраняются градиенты температуры. Температура, как правило, измеряется в одной части (или точке) системы. В прецизионных бомбовых калориметрах (модель IV калориметрической системы) температура измеряется в теле В (жидкость), центральное же тело А бомба) может сохранять часть теплоты, обусловленной химической реакцией, тепловой эффект которой мы изучаем. Единственным критерием окончания опыта обычно считали равномерное изменение температуры в конечном периоде калориметрического опыта. Такой критерий не позволяет количественно оценить погрешность измерения тепловой величины. [c.106]

Коэффициент теплоотдачи а определяется экспериментальным путем либо при стационарном тепловом состоянии узла трения, либо при регулярном режиме с уточнением коэффициента неравномерности температурного поля детали, являющегося функцией критерия Био [c.268]

Коэффициент 1 з, таким образом, характеризует неравномерность температурного поля в теле и потому, естественно, зависит от критерия В). Из выражения (4.40) видна также его зависимость от формы тела (от Р и V). К тому же выводу можно прийти, рассматривая т. в уравнении (4.35) как о(3, , где (3 — собственные значения, определяющиеся формой тела н граничными условиями. Однако, как уже говорилось, найти (3 для тел более или менее сложной формы весьма трудно. [c.100]

Предложена методика исследования и расчета предельных нагрузок неравномерно нагреваемых тонкостенных конструкций из КМ, в том числе и оболочечных, согласно которой влияние на прочность или устойчивость различных физико-химических явлений, возникающих в условиях неоднородного и нестационарного поля температур, оценивается по результатам испытаний фрагментов или образцов конструкций вместо традиционных образцов материалов. Она базируется на представлениях, вытекающих из законов термодинамики и механики твердого деформируемого тела. Расчет конструкции при различных режимах нагрева ведется с помощью ее обобщенной характеристики — функциональной зависимости между несущей способностью и распределением температур в стенке, определяемой при нестационарных режимах нагрева (метод замены температурных полей, метод преобразования обобщенных характеристик с помощью критериев теплового подобия) либо при изотермических состояниях (метод определяющей температуры). [c.11]

Температурная зависимость Урс используется в методе Робертсона для определения значений урс и других характеристик сопротивления хрупкому разрушению по критерию остановки распространяющейся трещины [57]. По этому методу в статически растянутой пластине напряжением сг трещина инициируется односторонним надрезом, который расклинивается ударом (рис. 14). Пластина по ширине неравномерно нагрета (в области надреза она охлаждена), возникшая от надреза трещина, встречая в более теплой части повышенное сопротивление своему развитию, останавливается в месте, где температура напряжение и длина тре- [c.241]

Обоснованию критериев прочности при термоусталостном разрушении посвящены работы [215, 408, 416, 580]. Переходя к обзору этих работ, необходимо отметить, что исследование закономерностей термической усталости усложнено тем, что вследствие изменения температуры происходит непрерывное циклическое изменение механического состояния материала, неравномерность нагрева и охлаждения способствует локализации деформаций, на поле макронапряжений накладываются температурные напряжения 1416]. [c.197]

II и III. Эти типовые участки // и III характеризуют постоянной температурой среды и неравномерным начальным распределением температуры по сечению заготовки. Для простоты реше-7шя примем, что распределение температуры заготовки в начальный момент происходит по закону параболы 2-го порядка. Такое допущение не вносит существенных погрешностей в расчеты. При проведении точных температурных расчетов следует учитывать, что показатель параболы в зависимости от значения критерия Bi составляет 2,0—1,6 для неограниченной пластины и 2,0—1,3 для неограниченного цилиндра [39]. [c.48]

Графику для остальных типовых участков. В 1955 г. В. Н. Соколов [79] предложил графики для расчета относительной температуры при теплообмене лучеиспусканием по закону Стефана-Больцмана и при неравномерном распределении температуры в начальный момент (типовые участки II и III). Графики выполнены в координатах критерий Буссинеска — относительная температура. Эти графики нельзя использовать для расчета охлаждения заготовок, так как они рассчитаны только для одного значения начального температурного условия 0 = О,2. [c.55]

Из формулы (2.2) следует, что для деталей, работающих при положительных значениях обоих главных напряжений, Стх > О и 02 > О (вращающиеся диски — равномерно нагретые, а при длительной работе после релаксации температурных напряжений и неравномерно нагретые сосуды под внутренним давлением детали с кольцевыми выточками и др.), наибольшая разница между значениями a и 01 не превышает 13%, что не выходит за пределы естественного разброса данных по пределам длительной прочности. Так как при этом то определяющим критерием длительного статического разрушения в этих условиях целесообразно всегда считать 0 . [c.30]

При решении этого вопроса нам помогут критерии Ч и т ] гл. IV. Задаваясь численным значением критерия W, мы тем самым даем не-К0"0рую оценку и среднего температурного градиента внутри образца (вспомним, что по своему физическому смыслу Ч " и есть критерий неравномерности температурного поля тела). Поэтому зададим какое-либо численное значение скажем F=0,72. Далее, зная W, воспользуемся приближенной зависимостью между W и yj тогда можно будет сделать вывод и относительно того, как осуществить заданное W, другими словами, добиться достаточных градиентов вну ри металла. [c.380]

Модель IV [53, 54] является одной из наиболее соответствующих реальным конструкциям калориметров. Ядро модели — двухсоставное центральное тело, в котором происходит выделение (или поглощение) изучаемой тепловой энергии, характеризуется критерием неравномерности температурного поля второе тело — без градиентов температуры находится в теплообмене (а) с оболочкой, температура которой либо постоянна, либо изменяется по заданному закону. [c.26]

Микройалориметры регулярного режима используются для сравнительных измерений теплоемкости материалов. Образец используется обычно в виде короткого цилиндра малых размеров и охлаждается в режиме В1 0, которому соответствуют близкие к единице значения критерия неравномерности температурного поля [c.31]

При свободном движении среды (естественная конвекция) когда движение осуществляется только за счет разности илотно стей, вызванной неравномерностью температурного ноля, кри терием подобия, определяющим расиространение теплоты в среде является критерий Грасгофа. Он находится из ироиз ведения числа Рейнольдса на отношение подъемной силы = = pgP к силе вязкости F [c.82]

О, тогда и ip = 0. Температурное поле тела, в том числе и поверхностная температура, зависят от коэффициента теплоотдачи. При небольших коэффициентах теплоотдачи неравномерность температурного поля в теле сравнительно небольшая при стремлении коэффициента теплоотдачи к бесконечности О, а температурное поле тела становится сильно неравномерным. Следовательно, предельные значения критерия гр при изменениях теплоотдачи от нуля до бесконечности равны limip=l, limip —0. [c.86]

Кривая 4 идет круче, что можно объяснить ролью радиационной составляющей теплоотдачи в области малых концентраций. На рис. 6-15 представлена попытка обобщенного сопоставления основных опытных данных, выполненная автором совместно с И. Рейзиным на основе использования модифицированного критерия проточности. Дальнейшее обобщение данных следует вести с учетом температурной и скоростной межкомпонентной неравномерности (pt и [c.233]

Критерий Рг , характеризующий особенности течения в пучке витых труб, по разному влияет на коэффициент для различных типов нестационарности. Если с уменьшением числа Ргрд в условиях нестационарного разогрева пучка витых труб процесс выравнивания температурных неравномерностей происходит быстрее (коэффициент быстрее принимает квазистационарное значение), то в условиях уменьшения [c.173]

Приведенные выше соотношения позволяют сфорл лировать критерии теплостойкости материалов в условИ неравномерного высокотемпературного нагрева при 0Д1 осном растяжении-сжатии, учитывающие особенности < лового воздействия и изменения температурного по Ограничимся здесь аналитическими выражениями эт критериев для двух режимов нагрева поверхности обр [c.190]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...