Рессоры Моменты изгибающие

Идеальная и реальная рессора. Обычно рессора рассматривается как балка равного сопротивления постоянной по длине толщины, в плане представляющая собой треугольник (фиг. 90, а). Под действием силы Р в каждом сечении балки возникает изгибающий момент, прямо пропорциональный расстоянию этого сечения от конца балки. Так как ширина сечения, а следовательно, момент инерции и момент сопротивления его также пропорциональны этому расстоянию, то напряжения во всех сечениях оказываются одинаковыми, и балка изгибается по цилиндрической поверхности. [c.727]

Изгибающие моменты и напряжения в листах рессоры, вызванные силами затяжки Р определяются по формулам (9), (10) и (11). [c.730]

Напряжения в листах рессоры зависят не только от толщины листов, но и от их длины. В обычно применяемых формулах эта зависимость не отражена. В большинстве случаев напряжение определяют по формуле (25), исходящей из предположения, что полный изгибающий момент, действующий на рессору. [c.731]

Прогибы, максимальные изгибающие моменты и прогибы при предварительной осадке для рессор различных [c.733]

Для рессор, не воспринимающих тормозных и тяговых усилий, максимальный изгибающий момент определяется по формулам, приведённым в третьей графе табл. 40. [c.734]

Сначала определяют реакции от мостов на рессорные подушки, пользуясь уравнением моментов относительно середины переднего или заднего моста, затем, учитывая плечи рессор, определяют реакции от рессорных кронштейнов на раму, пренебрегая углом наклона серёжки, и строят эпюру изгибающих моментов (фиг. 138). При торможении автомобиля появляется дополнительная вертикальная загрузка, действующая на лонжерон рамы [30]. [c.118]

Для определения несущей способности передней панели, испытывающей действие вертикальной нагрузки, передаваемой через кронштейн крепления пальца рессоры, необходимо рассмотреть силы, действующие в плоскости панели, представленные на рис. 1.13. Ослабленное сечение СИ панели показано на рис. 1.14. Это зауженное сечение расположено над туннелем пола, отведенным под карданный вал. Передняя панель испытывает чистый изгиб под действием передающихся на боковину автомобиля нагрузок Р и реакций R. Величина изгибающего момента, воспринимаемого сечением СИ, с учетом расстояния от кронштейна рессоры до плоскости рамы боковины, равного 130 мм, составит 0,130 (12 250/2) = = 796 Н-м. [c.31]

Кручение несущих рам шасси при наезде автомобиля одним колесом на выступ сопровождается боковым перемещением соответствующего моста, которое, в свою очередь, приводит к сжатию рессоры подвески, создающей в сечении кронштейна рессорной подвески значительный изгибающий момент. На рис. 7.17 показана предельная ситуация, в которой оказывается лонжерон, когда в плоскость одного сечения с кронштейном рессорной подвески попадает поперечина типа крокодил , соединенная с полкой лонжерона. Кронштейн рессорной подвески нагружает поперечину, создавая эффект диафрагмирования поперечины. Этот эффект может быть уменьшен увеличением высоты кронштейна. [c.177]

Изгибающие моменты, действующие в лонжеронах рамы вне зоны установки платформы, в основном определяются реакцией передней рессоры. В зоне установки платформы изгибающие моменты в большой степени определяются реакциями опор платформы. У прицепов-самосвалов обычно зоной установки платформы является вся рама. На рис. 73, б представлена одна из возможных расчетных схем прицепа-самосвала. Рационально используя несущую способность платформы, путем перераспределения реакций можно добиться наиболее благоприятного нагружения рамы в зоне установки платформы. [c.130]

При l=47 кН в раме наряду с уменьшением изгибающего момента в зоне опоры 2 (эпюра V) он существенно возрастает в зоне переднего кронштейна задней рессоры (правда, на нижней полке лонжерона возникают напряжения сжатия). При 1 = 47 кН не выполняется условие прочности упругого элемента опоры. Чтобы это условие выполнялось, необходимо принять 1 = 30 кН. Нагружение рамы при этом наиболее благоприятно (эпюра IV), в платформе максимальный и изгибающий моменты намного меньше допускаемого (эпюра IV). Ъ раме изгибающий момент, а значит, и напряжения в опасной зоне опоры 2 снижаются более чем в 3 раза по сравнению с тем случаем, когда отсутствует опора 1 (эпюра I, Мр). Чтобы обеспечить Я = 30 кН, необходимо установить в опоре 2 упругий элемент жесткостью С2=Ы0 кН/м или при жесткой опоре создать зазор Ао = 8 мм. [c.134]

При статическом нагружении и при переезде через препятствия с малой скоростью общий перекос автомобиля компенсируется одновременной деформацией шин, рамы и рессор пропорционально их податливости. С повышением скорости начинает сказываться инерционность подрессоренной массы, на что указывает запаздывание в деформациях рамы (рис. 97, а) по сравнению с деформациями рессор (рис. 97, в). В момент наезда на препятствие общий перекос из-за инерционности подрессоренных масс и большой угловой жесткости задних рессор может компенсироваться в основном только деформациями задних шин, что, естественно, приводит к значительному увеличению на них реактивных усилий (как радиальных, так и боковых). На это указывает резкое изменение симметричной составляющей усилий в задних рессорах (кривая 5 на рис. 97, в) и горизонтального изгибающего момента Му (рис. 97, а). Далее по мере снижения инерционных моментов характер деформаций приближается к статическому. В момент начала съезда с препятствия из-за инерционности подрессоренных масс наблюдается, как и в первой фазе, резкое увеличение нагрузок. [c.164]

Здесь приведены допускаемые напряжения для подсчётов по формуле (66). Действительное напряжение в коренном листе, при наличии затяжки рессоры, меньше указанного, так как напряжение от затяжки имеет противоположный знак. Формулы для определения изгибающего момента М приведены в табл. 15. [c.901]

Макроструктура. По направлению волокон вблизи места разрушения, по их деформации определяют, от каких нагрузок разрушилась деталь и в каком направлении действовали эти нагрузки было ли разрушение вызвано изгибающими или срезывающими нагрузками или же действием крутящего момента. Например, рессора топливного насоса, где макроанализом выявлено, что волокна материала имеют непрямолинейное направление, а закручены на некоторый угол, свидетельствует о том, что рессора разрушилась от однократно приложенного крутящего момента, превысившего ее прочность. [c.259]

Определив величину действующих на раму сил, находят изгибающий момент, действующий на продольную балку рамы в выбранном сечении. Реакции от рессор при этом считают действующими вертикально, пренебрегая наличием небольших горизонтальных составляющих. Желательно при расчете учитывать действие собственного веса,, балки. Запас прочности при приближенном расчете берется-3—3,5. Расчету подвергают лишь одну из продольных балок, так как вторая имеет тот же профиль и испытывает те же нагрузки. [c.232]

Реакции в концевых рессорах приняты равными единице. Рассматриваемое нагружение относится к случаю В. Окончательные эпюры моментов показаны на рис. 62, б. Сопоставляя их с эпюрами единичных сил веса, можно видеть, что в случае В в вертикальной плоскости боковина менее нагружена, чем в случае А в концевых поперечных балках возникает сила 2ь уменьшающая изгибающий момент в боковине. Изгибающие моменты [c.103]

Сумма моментов во всех листах рессоры дает полный изгибающий момент в корневом ее сечении [c.110]

Идеальная рессора 655 Изгиб гибких проволочных валов — Напряжения и деформации 178 Изгибающий момент в кривошипных головках 494 [c.830]

Штанги работают также и на сжатие, и на продольный изгиб. Если штанга, воспринимающая крутящий момент, отсутствует и все усилия в этом случае должны передаваться рессорами, то рессоры должны воспринимать, кроме толкающего усилия, и реактивный момент, который нагружает каждую рессору изгибающими усилиями. В этом случае совершенно обязательно наличие продольных рессор. [c.449]

Картер ведущего моста должен выдержать изгибающий момент от веса автомобиля, приложенный между двумя опорами рессоры [c.449]

Упругий брус малой жесткости О А может гнуться только в плоскости уОх (тонкая линейка, листовая тонкая рессора малой жесткости) поперечное его сечение — переменное непрерывно или ступенчато, или, как частный случай, постоянное (фиг. 1) М — изгибающий момент в произвольном поперечном сечении С /— центральный момент инерции этого сечения относительно главной оси, перпендикулярной к плоскости изгиба Е— модуль упругости 1-го рода (пластических деформаций ни в одной точке [c.3]

Формулы (92) — (97) для расчёта рессор выводятся из предположения равномерного распределения изгибающего момента в среднем сечении между отдельными листами. [c.745]

Ниже приводятся формулы для расчёта рессор, учитывающие влияние длины и сечения на распределение усилий между отдельными листами, а следовательно, на величины изгибающих моментов в средних сечениях листов. [c.745]

Соединение валов насосов между собой и передача крутящего момента обеспечивается различными элементами (рис. 10.49), выбор конструкции которых зависит от значения передаваемого крутящего момента, условиями сборки и разборки насосов и ТНА, температурными режимами их работы, наличием осевых сил и изгибающих моментов. Наиболее широко применяется шлицевое соединение рессорой (рис. 10.49, а) или муфтой (рис. 10.49,6). Рессора 1 обеспечивает упругое соединение соосных валов, [c.257]

Изгибающие моменты, создаваемые К,, в вертикальной плоскости я в горизонтальной достигают максимальных значений в сечении 1 - I в месте крепления рессоры. Ес]Ш принять, что на балку действует сила, равная вертикальной реакции в точке контакта колеса с опорной поверхностью, го [c.251]

Изгибающие моменты от в вертикальной и горизонтальной плоскостях имеют максимальные значе шя в местах крепления рессоры [c.256]

При преодолении препятствий без тормозной силы изгибающий момент в опасном сечении под рессорами будет [c.256]

На фиг. 95, а приведены эпюры изгибающих моментов в листах четырёхлистовой рессоры, не имеющей затяжки. Все листы — одинаковой толщины концы листов обрублены по прямой (К = 0) длина последнего листа равна разности длин смежных листов. Из эпюр видно, что в самом коротком листе напряжение на 43 /о выше, чем даваемое формулой (25). На фиг. 95, б приведены эпюры моментов в листах аналогичной рессоры, последний лист которой в 1,5 раза длиннее, чем разность длин смежных листов. [c.732]

Предполагается, что изгибающий момент в т — 2-м (третьем снизу) листе рессоры не отличается от даваемого приближённой теорией, исходящей из того, что полный изгибающий момент делится между листами пропорционально моментам инерции их сечений [c.735]

Балка переднего м о с т а рассчитывается на изгиб силами (Г — и Р , изгибающими её в двух взаимо перпендикулярных плоскостях. Кроме того, передняя ось испытывает кручение под воздействием тормозного момента Р на длине от поворотного шкворня до площадки крепления рессоры или толкающей штанги. Для балок двутаврового сечения эти напряжения подсчитываются порознь, а длятрубчатыхмостових складывают, определяя сложное напряжение. В существующих конструкциях напряжение изгиба обычно не превосходит 1500 кг/см . [c.104]

Изображенные там изохроматические полосы указывают на то, что распределение напряжений в средних частях каждой пластинки рессоры мало чем отличается от распределения напряжений, обнаруженного в балках бфльшой кривизны, находящихся под действием постоянного изгибающего момента, что подтверждается и числовыми измерениями. Влияние местных напряжений на каждой грани пластинки точно не выяснено. Интересно отметить, да оно ясно видно и на фотографии, что каждый конец пластинки имеет разный тип распределения напряжений, вызванный давлением соседнего листа. В самом нижнем, коротком листе рессоры распределение напряжений имеет характер, указываемый линиями главных нормальных напряжений (фиг. 5.014с) по этой фигуре видно, что этот лист напряжен несколько иным образом, чем другие. [c.361]

Подставив это выражение в формулу (33), выразим изгибающий момент в третьем снизу листе через полный момент М зг в корневом се-яении рессоры [c.110]

В кольцевой пружине с прорезом, состоящей из одной части, фиг. 117 и 118, т. е. у нормального поршневого кольца, а также в нажимающей внаружу или вов21у1рь стальной листовой рессоре, натяжение пружины в прорезе и = рЬА1 2 должно быть заменено пружинящей силой самого кольца. Поэтому для показанных на фиг. 117 и 118 сечений имеем в точке А изгибающий момент [c.366]

Горизонтальные силы от кузова через шкворневую балку передаются на хомуты и воспринимаются на концах рессор, где передаются на боковины тележки. В связи с тем, что расстояния между серединами продольных люлечных рессор больше расстояния между хомутами эллиптических рессор, продольные рессоры создают ббльшую поперечную устойчивость кузову, чем эллиптические, и снимают часть изгибающего момента, так как они работают в отношении воспринятия изгибающего момента от вертикальной нагрузки параллельно с боковинами рамы. [c.564]

Если рессора не воспринимает силы трекия (на стоянке), приложенные к колесу и равные тяговым или тормозным усилиям, изгибающий момент и [c.376]

В слз чае скольжения тpoiглeйбy a влево изгибающий момент левой стороны балки достигает максимального -значения в сечении 1-1 (рис. 3.12), соответствующем центральной плоскости колеса, а изгибаюпщй момент на правой стороне балки - в сечении II - II - месте крепления рессоры [c.253]

Вследствие действия поперечной силы g(p нагрузка на наружное колесо будет больше, чем на внутреннее, но на левую часть балки действует разность моментов от сил и, а на правую - сумма этих моментов. За расчетное сечение следует брать для левой гю.човины балки ю тa сечение, расположетюе рядом с кулаком балки, а для правой половины - рядом с п ю-щадкон крепления рессоры. Для первого сечения изгибающий момент равен [c.256]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...