Брусья малой жесткости

Если на брус малой жесткости действуют и поперечные н продольные нагрузки (рис. 52), то последние помимо нормальных сил вызывают изгибающие моменты, которые зависят от величины прогиба. [c.253]

Следует очень тщательно разъяснить учащимся, почему сделана оговорка о том, что рассматривается брус большой жесткости. Показать, что при сочетании изгиба и сжатия бруса малой жесткости принцип независимости действия сил неприменим. Можно упомянуть, что расчет бруса малой жесткости на совместное действие изгиба и сжатия называют расчетом на продольно-поперечный изгиб. [c.147]

Со времени второго издания сборника прошло около 10 лет. Назрел ряд необходимых переработок и дополнений. В сборник включено значительное количество новых задач по учету нагрева, введен раздел об изгибе брусьев малой жесткости, исключены устаревшие задачи, исправлены замеченные погрешности. [c.6]

Брусья малой жесткости i) [c.147]

Расчет бруса малой жесткости см. стр. 119. [c.105]

Следует учесть, что все выводы настоящего параграфа можно считать справедливыми только для брусьев большой жесткости, когда их упругие деформации очень малы. При совместном изгибе и растяжении или сжатии брусьев малой жесткости принцип независимости действия сил не может применяться, так как при значительных прогибах стержня надо учитывать, что осевая сила Р вызывает не только растяжение (или сжатие) стержня, но и его изгиб. Величина дополнительного (от силы Р) изгибающего момента зависит от величины прогиба стержня. Заметим, что растягивающая осевая сила уменьшает прогибы, вызванные поперечной нагрузкой, а сжимающая — их увеличивает. Таким образом, второй случай опаснее. Расчет на совместное действие изгиба и сжатия, выполняемый с учетом влияния осевой силы на величину прс- [c.246]

Если разгибающаяся пружина своими концами воздействует на плоскую поверхность какой-либо детали, то при поступательном перемещении зтой детали силы взаимодействия пружины с деталью будут оставаться направленными по нормали к ее плоской поверхности. Рассмотрим половину пружины как кривой брус малой жесткости, защемленный одним концом, нагруженный на свободном конце силой Р, сохраняющей неизменное направление (рис. 9). При возрастании силы до ее максимального значения Ро пружина окажется выпрямленной. На том же чертеже изображена эпюра изгибающих моментов. [c.168]

О ПРЯМОМ ИЗГИБЕ БРУСА МАЛОЙ ЖЕСТКОСТИ [c.3]

Упругий брус малой жесткости О А может гнуться только в плоскости уОх (тонкая линейка, листовая тонкая рессора малой жесткости) поперечное его сечение — переменное непрерывно или ступенчато, или, как частный случай, постоянное (фиг. 1) М — изгибающий момент в произвольном поперечном сечении С /— центральный момент инерции этого сечения относительно главной оси, перпендикулярной к плоскости изгиба Е— модуль упругости 1-го рода (пластических деформаций ни в одной точке [c.3]

Среди научных интересов Евгения Николаевича особое место занимают вопросы расчета систем малой жесткости. Им выполнен ряд глубоких и оригинальных исследований по большим перемещениям брусьев малой жесткости. Евгением Николаевичем впервые были введены в теорию изгиба стержней малой жесткости графоаналитические методы, с помощью которых были исследованы брусья переменного сечения. Им впервые аналитически решена задача о боль-336 [c.336]

Хорошо известно, что в некоторых случаях плоская форма изгиба бруса становится неустойчивой. При потере устойчивости происходит изгиб во второй плоскости и одновременно возникает кручение. Наиболее заметно это проявляется у балок, имеющих большую жесткость в плоскости действия внешних сил и малую жесткость во второй главной плоскости. [c.435]

Расчет относительно жестких фигурных пружин на прочность и жесткость производят обычными методами, разработанными для плоского кривого бруса малой кривизны. [c.723]

ВЛИЯНИЕ ИЗГИБА ОДНОРОДНЫХ ПРИЗМАТИЧЕСКИХ БРУСЬЕВ СРАВНИТЕЛЬНО МАЛОЙ ЖЕСТКОСТИ, ВЫЗВАННОГО ПОПЕРЕЧНОЙ СИЛОЙ, НА ИЗГИБ ПОД ДЕЙСТВИЕМ ПАРЫ СИЛ [c.156]

Полагаем, что брус — из материала сравнительно малой жесткости, т. е. со сравнительно малым модулем упругости. [c.156]

Полагаем, что брус обладает сравнительно малой жесткостью и имеют место конечные деформации, точность компонентов которых определяется квадратичными членами. Материал бруса подчиняется линейному закону Гука, и напряжения не превосходят предел пропорциональности. [c.245]

Изгиб парой сил однородных призматических брусьев сравнительно малой жесткости. М и н а-с я н Р. С М е X т и е в М. М., П о г о с я н Г. А. Динамика, прочность, контроль и управление — 70 . Куйбышевское книжное издательство, 1972, стр. 245. [c.433]

Т и X о м и р о в Е. И., Применение графических методов для задач малой жесткости при переменном поперечном сечении бруса, Техника воздушною флота 9, 1940, [c.139]

Таким образом, пружина, как брус малой продольной жесткости существенно отличается от обычного сплошного стержня. [c.47]

Повышенная деформируемость (сравнительно малая жесткость) — необходимое свойство тех элементов конструкций, назначение которых — смягчение толчков и ударов (амортизирующие устройства). В основу конструкции широко применяемых в автостроении листовых рессор положен рассмотренный брус равного сопротивления изгибу. На рис. 7.84, а, б, в показана прин- [c.318]

Закон распределения давлений, передающихся поршневым пальцем на втулку и поршневую головку, зависит от жесткости головки, втулки и пальца и от величины зазора между пальцем и втулкой. Для поршневых головок автомобильных и тракторных двигателей распределение давлений на головку от силы считают равномерным по верхней половине поршневой головки (рис. 117). Предполагается, что головка является кривым брусом малой кривизны, защемленным в местах перехода от головки к стержню шатуна — в местах заделки (сечение В—В на рис. 117) и, что нижняя часть поршневой головки, опирающаяся на жесткий стержень шатуна, не деформируется. Расчетные напряжения, получаемые при такой силовой схеме, весьма близки к напряжениям, определяемым экспериментально. [c.186]

Определить прогиб бруса малой кривизны в месте приложения силы Р. На сколько и в какую сторону перемещается по горизонтали правая опора Жесткость сечения бруса /. [c.133]

Определить величину и направление (угол, образуемый с горизонталью) перемещения свободного конца бруса малой кривизны. Жесткость сечения бруса [c.133]

Рассмотрим контактную задачу о передаче нагрузки от кольцеобразной накладки (стрингера) с круговой осью к упругой бесконечной пластине. При этом предположим, что высота и ширина стрингера бруса малы по сравнению с его длиной, вследствие чего его изгибная жесткость в двух взаимно перпендикулярных направлениях, а именно в вертикальном и поперечном направлениях, пренебрежимо мала. Перейдем к постановке задачи. [c.204]

В качестве контурных конструкций пространственных покрытий можно применять брусья криволинейные или прямолинейные рис. 6.7, в), в том числе объединенные в плане в замкнутые рамы. Контурные брусья можно размещать на стенах малой жесткости, способных воспринимать лишь вертикальные нагрузки, а также на рядах колонн, часто поставленных вдоль сторон контура покрытия. Если соединения колонн с контурными брусьями и фундаментами по конструкции таково, что в расчетах их надлежит принимать шарнирными, то в каждом [c.93]

Применение принципа независимости сил при определении перемещений (а также внутренних силовых факторов и, следовательно, напряжений) допустимо лишь при условии, что рассчитываемый брус обладает достаточно большой жесткостью. Для бруса малой жесткости, например изображенного на рис. 8.18, было бы ошибоч- [c.351]

Применение принципа независимости сил при определении перемещений (а также внутренних силовых факторов и, следовательно, напряжений) допустимо лишь при условии, что рассчитываемый брус обладает достаточно большой жесткостью. Для бруса малой жесткости, например изображенного иа рис. 8.16, было бы ошибочным определять прогибы только от нагрузки q, не учитывая влияния сжимающей силы Р. Точно так же, определяя изгибающий момент в каком-либо сечении, например в заделке, следует учесть, что в результате деформации бруса сила Р жроме сжатия вызывает и изгиб — дает в заделке изгибаюпщй момеет, равный Р/, который суммируется с моментом от нагрузки д. [c.248]

Поповым [51] подробно разработана теория изгиба гибких ме-аллических деталей для расчета брусьев малой жесткости при юбых больших прогибах и перемещениях точки приложения на-эузки. Эта теория представляет интерес и для исследования из-1ба резиновых и резино-текстильных слойных конструкций, когда ледствие низкого значения В, условная жесткость их Е1 также ала. Такие изделия значительно прогибаются, а при консольном агружении, кроме того, и значительно смещается точка приложе-ш нагрузки. [c.27]

Заварцев С. М. Продольно-поперечный изгиб брусьев малой жесткости, лежащих на жестких опорах и упругом основании. МВТУ, Труды кафедры сопротивления материалов, 1947, раздел 2. [c.112]

Влияние изгиба однородных призматических брусьев сравнительно малой жесткости, вызванного поперечной силой, на изгиб под действием пары сил. Погосян Г. А. Динамика, прочность, контроль и управление — 70 . Куйбышевское книжное издательство, 1972, стр. 156, [c.429]

При разработке основ выбора геометрических элементов орнамента авторами принято, что размеры геометрических элементов поверхности существенно малы по сравнению с конструктивными размерами детали. Известно, что общая деформация литых деталей включает упругую и остаточную деформацию. Упругая деформация обусловлена перемещением и искажением (депланацией) сечения элемента в процессе обработки детали. При прочих равных условиях с увеличением толщины и площади сечения стенки доля упругой деформации, в том числе депланацин, уменьшается. Поэтому в толстостенных литых деталях этот вид деформации практически не учитывается. Однако при уменьшении толщины и площади сечения стенки и увеличении количества сочленений различных геометрических элементов доля упругой деформации, в особенности депланации, резко возрастает. Метод литья в отличие от других методов получения заготовок имеет значительное преимущество— возможность варьировать процессом кристаллизации и получать на поверхности рациональные геометрические элементы, создавая наиболее благоприятное сочетание свойств материалов и геометрических особенностей отливок. При уменьшении поперечного сечения бруса или пластины уменьшается его статический момент, а с ним и жесткость конструкции при изгибе и кручении. Поэтому геометрические элементы в виде тонких стержней с гладкой поверхностью рационально применять для литых деталей, работающих в условиях растягивающих и сжимающих напряжений. Геометрический элемент в виде тонкостенного бруса открытого профиля, обладающего малой жесткостью при кручеиии, целесообразно применять для литых деталей, воспринимающих нагружение изгибом, растяжением и сжатием. Геометрические элементы могут иметь и более сложную конфигурацию, обусловливающую анизотропию свойств в различных направлениях. [c.19]

Полагая для примера t)=9,81 м1сек, /=9,81 м, g=9,81 м сек и 8ст=0>001/, мы найдем из уравнения (е), что наибольшее давление превысит силу тяжести всего лишь на 1,6%. В портсмутских экспериментах пролет I был почти в четыре раза меньше этой величины и относительный прогиб Q tU весьма часто более чем в 10 раз превышал принятое значение. Динамический эффект при этом составлял около 64% от силы тяжести (для скорости 9,81 м1сек), а с повышением скорости v сказывался еще сильнее. Таким путем Уиллису удалось установить, что весьма большой динамический эффект, обнаружившийся в портсмутских испытаниях, имеет своей главной причиной малую жесткость примененных в испытаниях брусьев. [c.213]

Напряжения подсчтывают по уравнениям кривого бруса малой кривизны. Расчетная схе га изображена на рис. 275, а. Принимают, что криволинейная балка защемлена в местах перехода проушины в стержень, т. е. в местах сопряжения наружной поверхности головки шатуна и поверхности иерехода радиусом р. При этом условно предполагают, что нпжняя часть поршневой головки шатуна, опирающаяся на стержень большой жесткости, пе деформируется. Головку рассекают по продольной оси симметрии шатуна. Действие правой части головки заменяют изгибающим моментом Mq и нормальной силой Л о, которые определяют в предположении, что вертикальное сечение I—I в горизонтальном направлении не перемещается вследствие действия симметричной нагрузки. [c.447]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...