Скорость необходимая для отрыва части

Непременным условием получения сверхзвуковых скоростей является отсутствие отрыва струи от стенок сопла. Из опыта установлено, что для соблюдения этого требования необходимо угол конусности Y расширяющейся части сопла иметь не более 10... 12°. Поэтому для одного и того же массового расхода длина сопла получается тем больше, чем выше требуемая степень расширения, т. е. чем ниже давление р . [c.221]

Схема дозвукового входного устройства представлена на рис. 9. 2. Оно имеет входную часть — обечайку U с плавным очертанием входных кромок. К ней примыкает канал требуемой длины /г, который в своей начальной части обычно делается расширяющимся, но непосредственно перед входом в компрессор имеет сужающийся участок 4. Плавное очертание входных кромок дозвукового воздухозаборника необходимо для предотвращения срыва потока, обеспечения требуемой подсасывающей силы и создания равномерного поля скоростей на входе во внутренний канал и перед компрессором. При дальнейшем движении дозвукового потока воздуха по расширяющемуся каналу (диффузору) происходит уменьшение его скорости и увеличение давления. Во избежание отрыва потока от стенок канала площадь его поперечного сечения должна увеличиваться плавно и не должны допускаться резкие повороты потока. [c.255]

При оценке этих формул следует иметь в виду, что рассеивание зарядов вследствие проводимости происходит с конечной скоростью, что и объясняет зависимость адгезионной прочности от скорости отрыва и толщины отрываемой пленки. Чем толще пленка, тем меньше она изгибается при отрыве и тем меньше разность потенциалов между разделяемыми частями — субстратом и адгезивом, необходимая для нейтрализации зарядов двойного слоя. [c.134]

Необходимо отметить, что качающиеся части имеют в общем случае малые массы исключение составляют коромысла, но эти последние обладают небольшими скоростями, так что влияние качающихся частей на величину кинетической энергии имеет второстепенное значение и /(0) мало по сравнению с А. Для получения правильного хода надо уменьшить насколько возможно число и массу качающихся частей и пользоваться главным образом вращающимися частями. Эти последние должны быть в совершенстве центрированы для того, чтобы работа силы тяжести не была то работой движущих сил, то работой сопротивления они должны вращаться вокруг главных центральных осей инерции, так как если ось вращения не будет главной центральной осью, то она будет изменять свое положение в пространстве и отрывать опоры, препятствующие этому изменению. [c.466]

Не менее сложно и определение сопротивления отрыву, так как многие материалы трудно переходят в хрупкое состояние. Для получения аот часто необходимо принимать специальные меры — понижение температуры, увеличение скорости деформирования, создание концентраторов напряжений. [c.555]

Таким образом, исследованное в настоящем параграфе движение со степенным распределением скорости во внешнем потоке представляет своеобразный практический интерес. Выбирая для показателя степени т (или р) различные убывающие значения от т до т — —0,0904, мы тем самым рассматриваем движения, похожие на происходящие в различных сечениях пограничного слоя на крыле вблизи лобовой критической точки 0(/и=1, р = 1), точки минимума давления М т = 0, Р=0) и, наконец, точки отрыва 8(т = —0,0904, [3 = — 0,1988). Для дальнейшего, однако, важно понять, что рассмотренный в настоящем параграфе класс течений соответствует фиксированным значениям т или при всех значениях абсциссы х, в то время как в пограничном слое при различных значениях х приходится иметь дело как с ускоренным потоком в лобовой части крыла, так и с замедленным — в кормовой части. Чтобы использовать для приближенного описания движения в пограничном слое на крыле профили скоростей и другие величины, представленные в предыдущих таблицах, пришлось бы для каждого сечения пограничного слоя на крыле брать из таблиц значения этих величин, соответствующие своему, характерному для данного сечения слоя значению р или т. Для установления связи между необходимым значением р (или т) и абсциссами X различных сечений слоя в этом случае потребовались бы некоторые дополнительные соображения, которые будут изложены в следующих параграфах, посвященных приближенным методам теории ламинарного пограничного слоя. [c.547]

Основная скорость и по толщине слоя распределяется по параболическому закону (6.9). По этой причине мы не можем установить положение точки отрыва пограничного слоя. Чтобы установить положение точки отрыва, необходимо предварительно уточнить полученное решение для основной скорости. Это уточнение можно произвести с помощью первого уравнения. (6.2), если подставить в правую часть значение ускорения, подсчитываемое уже по формуле (6.5). Если подставить значение и из (6.9) в (6.5) и произвести [c.281]

Общие сведения. К режущим инструментам относят резцы, сверла, метчики, фрезы, протяжки и т. п. В процессе резания режущая (рабочая) часть инструмента внедряется в обрабатываемую деталь и отрывает частицы металла (в виде стружки). Для этого необходима высокая твердость рабочей части режущего инструмента, превышающая твердость детали. Инструмент с недостаточной твердостью не может резать его форма и размеры быстро изменяются. В процессе работы происходит непрерывное трение — износ поверхности режущей кромки инструмента. Поэтому режущий инструмент должен обладать высокой износостойкостью. Механическая энергия превращается в тепловую, происходит нагрев инструмента, обрабатываемой детали и стружки. При обработке с большими скоростями резания и при снятии стружки большого сечения режущий инструмент находится в тяжелых условиях работы, режущая кромка инструмента нагревается до высокой температуры. Поэтому режущий инструмент должен обладать также теплостойкостью, т. е. режущая кромка должна сохранять высокую твердость при нагреве до высокой температуры. [c.248]

Узел разрядки предназначен для сообщения необходимой скорости прокладчику уточной нити. Кинетическая энергия, которой обладает прокладчик, составляет лишь часть общей энергии системы. После его отрыва детали узла разрядки продолжают движение, обладая значительной кинетической энергией (60...70 % от потенциальной энергии деформированного торсионного валика). [c.98]

При заданном коэфициенте полезного действия имеется определенная скорость, с которой должно удаляться тепло, для того чтобы сама ракета не превратилась в пар. Пока ракета летит в атмосфере, тепло может удаляться конвекцией. Вне атмосферы она может оставаться холодной, только если выбрасывать ее нагретые части или же путем использования излучения. Первый способ 1тмеет определенный предел, однако он может быть достаточен для получения скорости, необходимой для отрыва от поля Земли. Второй способ — удаление тепла излучением — приводит к тем же трудностям, о которых уже говорилось в главах IX и X первого тома, где рассматривается отвод тепла от реактора к движущейся жидкости с помощью излучения. Как и в случае ядерного реактивного снаряда, огнеупорные свойства материалов ограничивают практическую температуру слишком низкой величиной. Кроме того, ракета, работающая на ядерной энергии, должна нести очень большое количество горючего вещества. Единственным веществом, использование которого представляется возможным хотя бы в будущем, является жидкий водород. [c.311]

В работе [659] предполагается, что при малом значении (рр — — р) частицы и поток жидкости возмущены, так что пузыри не могут устойчиво существовать, поскольку нет постоянного сквозного протока жидкости. Временно свободные от частиц объемы создаются центробежной силой турбулентного вихря, но это не пузырь, как мы его здесь понимаем. Жидкие псевдоожиженные слои обычно имеют низкое значение (рр — р). Если жидкость — вода, то нри скоростях, вызывающих значительное распшрение слоя, вихревое движение сопровождается образованием временных пустых объемов, часто напоминающих пузыри. В газовых псевдоожиженных слоях происходит более интенсивное образование пузырей. Авторы работы [818] постулировали, что при псевдоожижении с изменением агрегатного состояния весь избыточный газ по сравнению с минимально необходимым для процесса псевдоожижения циркулирует по слою в виде пузырей. Ценц [899] связывал дальнейший рост пузырей с образованием снарядного режима течения, когда диаметр пузыря равен диаметру канала. Авторы работы [650] получили подтверждение этих теорий с помощью эмпирических зависимостей для образования пузырей и частоты их отрыва средняя толщина пузырькового слоя у определяется по приближенному соотношению [c.413]

Таким образом, режим обтекания непрерывно меняется в зависимости от положения запыленной частя пластины х, величины г/ и скорости свободного потока v . Это обстоятельство делает невозможным реализацию одного механизма отрыва частиц по длине обдуваемой пластины. Поэтому необходимо вначале определить истинное распределение скоростей в пограничном слое в зависимости от таких величин, как х, у, v, ч и Uoo, т. е. найти функцию v jVoo = f (yVoolxv). В дальнейшем по формуле (X, 33) можно произвести расчет лобовой силы для отрыва частиц различных размеров и формы. [c.315]

Остальные поверхности (Г на фиг. 11) несопрягающиеся. Такие поверхности часто не обрабатываются, однако, когда детали испытывают значительные динамические нагрузки, обработка этих поверхностей необходима для повышения усталостной прочности или для обеспечения уравновешенности при вращении с большой скоростью. Иногда такие поверхности обрабатывают во избежание отрыва с поверхностного необработанного слоя остатков формовочной земли, окалины и пр. В этом случае обработку литых деталей иногда заменяют пропиткой специальными лаками. Наконец, несопрягающиеся поверхности деталей часто обрабатываются с декоративной целью. [c.24]

Поэтому можно сделать следу югцее предположение количество вновь заторможенного газа не зависит от градиента давления во внешнем потоке (не зависит от формы профиля скорости в основной части пограничного слоя). Различие же толгцины пограничного слоя нри разных градиентах давления происходит, в основном, за счет разной формы профиля скорости (чтобы пропустить один и тот же расход при разных профилях скорости, необходима различная плогцадь сечения, т. е. различная толгцина нограничного слоя). Таким образом, можно рассчитать массу газа, проходягцего через пограничный слой но формуле для плоской пластины, а затем, зная массу газа и профиль скорости в пограничном слое, соответствуюгций условиям во внешнем потоке в рассматриваемой точке, вычислить толгцину пограничного слоя. Профиль скорости в произвольном сечении неизвестен, но в сечении отрыва, как указывалось выше, в основной своей части профиль скорости можно считать прямолинейным. Поэтому в сечении отрыва можно рассчитать таким способом толгцину, а следовательно, и любой другой характерный размер пограничного слоя. [c.142]

СОПРОТИВЛЕНИЕ ОТРЫВУ — среднее растягивающее напряжение в момент разрушения путем отрыва. Хотя одновременный отрыв по всему сечению соответствует бесконечной скорости развития трещины и потому никогда не осуществляется, С. о. является полезной хар-кой кон-струкц. материалов. При прочих равных условиях с ростом С. о. склонность к хрупкости падает, а конструктивная прочность растет. С. о. для хрупких при растяжении материалов совпадает с обычным пределом прочности. Для оценки С. о. материалов, пластичных при растяжении, необходимо воздействие охрупчивающих факторов понижение темп-ры или увеличение скорости нагружения введение надрезов или трещин переход к двухосному растяжению. В этих случаях оценка С. о. не всегда является бесспорной. С. о. большей частью сильно повышается с измельчением структуры. Многие факторы различно, иногда противоположно, влияют на С. о., и сопротивление пластич. деформации, напр., с повышением содержания углерода в низко-отпущенных сталях С. о. падает, а твердость растет (см. Отрыв, Излом отрыва). [c.180]

В первом приближении хладноломкость X. может быть объяснена соотношением сопротивления отрыву и сопротивления начальной пластич. деформации. В большом диапазоне температур сопротивление отрыву должно оставаться практически постоянным, понижаясь лишь при достаточно высоких темп-рах. По такому закону изменяется и поверхностная энергия твердых тел, с к-рой по своему физич. смыслу связано сопротивление отрыву. В диапазоне темп-р, когда сопротивление отрыву выше сопротивления начальной пластич. деформации, металл находится в пластичном состоянии. Если сопротивление начальной пластич. деформации под влиянием определенных факторов (темп-ра, примеси, схема напряж. состояния, скорость нагружения и др.) станет выше или будет равно сопротивлению отрыва, металл перейдет в хрупкое состояние. При повышении темп-ры сопротивление начальной пластич. деформации понижается в большей степени, чем сопротивление отрыву. Поэтому при повышении темп-ры до опредепсшюго уровня (эта темп-ра часто наз. темп-рой порога хрупкости) X. переходит из хладноломкого в нехладноломкое состояние вне зависимости от схемы напряж. состояния и скорости нагружения. X. может быть получен пластичным и нехладноломким не только при положит., но и отрицат. темп-рах. Для этого необходимо повысить Ян при 20° до 1,0 — [c.417]

Большое значение имеет изучение поверхностного трения, действия пограничного слоя, взаимодействия его с ударными волнами и их взаимного влияния на отрыв. Очевидно, что хороший сверхзвуковой самолет не должен иметь бапьшого волнового сопротивления, так как поверхностное трение попрежнему будет составлять основную часть сопротивления недопустимы также какие-либо отрывы. Таким образом, крайне необходимы теоретические и экспериментальные исследования ламинарного и турбулентного пограничных слоев при различных числах Рейнольдса для трансзвуковых и сверхзвуковых скоростей. [c.79]

К этому еще надо добавить величину перемещения ДЛ плунжера от момента конца впрыска до крайнего верхнего положения. Величина Д/г связана с необходимостью постепенного уменьшения скорости плунжера от скорости в момент конца впрыска до нуля. Нужно стремиться к уменьшению ДЛ, чтобы получить возможно меньший полный ход и размеры насоса, но при этом необходимо учитывать ускорения при замедлении движения плунжера после конца впрыска. От этих ускорений зависит сила инерции поступательно движущихся масс насоса, которая стремится оторвать толкатель от кулачка. Этот отрыв опасен, так как нарушает закон движения плунжера и приводит затем к удару. Для предотвращения отрыва должна быть поставлена доста- точно сильная пружина, прижимающая толкатель к кулачку (пружина 5 1а фиг. 228, а). Чем меньше будет дополнительная часть хода Д/г, тем больше по абсолютной величине получатся ускорения (отрицательные) плунжера, тем больше будут силы инерции, отрьгоающие толкатель от кулачка и тем сильнее потребуется пружина. Это и ограничивает уменьшение части хода ДЛ. [c.197]

К режущим инструментам относят резцы, сверла, метчики, фрезы, протяжки и т. п. В процессе резания режущая (рабочая) часть инструмента внедряется в обрабатываемую деталь и отрывает материал в виде стружки. Для выполнения такой работы необходима высокая твердость стали, из которой изготовляют режущий инструмент, превышающая твердость обрабатываемого материала. В процессе работы режушая часть инструмента все время находится в соприкосновении со снимаемой стружкой, т. е. происходит непрерывное трение и износ поверхности режущей кромки инструмента. Поэтому сталь для режущего инструмента, кроме высокой твердости, должна обладать высокой износостойкостью. В процессе резания механическая энергия превращается в тепловую, и вследствиеэтого нагреваются инструмент, обрабатываемая деталь и стружка. При обработке с малыми скоростями резания мягких материалов и при снятии стружки небольшого сечения режущая кромка инструмента нагревается очень незначительно. При обработке с большими скоростями резания твердых материалов и при снятии стружки большого сечения режущий инструмент нагревается до высокой температуры. Поэтому режущий инструмент, работающий в тяжелых условиях, следует изготовлять из стали, обладающей красностойкостью, т. е. способностью сохранять высокую твердость при нагреве до высокой температуры. [c.296]

ОТРЫВНОЕ ТЕЧЕНИЕ — точение, при к-ром поток жидкости не обтекает непрерывно преграждающие стенки, а отрывается от них. Оторвавшиеся потоки ограничиваются свободными поверхностями, давления па к-рых постоянны. К свободным поверхностям примыкают. зоны постоянного давления рд, заполненные неподвижной средой — т. н. мертвые зоны. При переходе из движущейся среды в мертвую зону давление меняется непрерывно, а скорость изменяется скачком до нуля. Для устойчивости свободных поверхностей необходимо, чтобы плотность среды в мертвой зоне Ро существонно отличалась от плотности текущей жидкости р, что имеет, напр., место при истечении струи воды из сосуда в атмосферу. Если плотности среды и струи сравнимы по величине, то струя вовлекает в свое движение окружающую среду (см., напр., Струи турбулентные) и течение нельзя считать отрывным. Такжо но является отрывным обтекание тела вязкой жидкостью, когда от обтекаемого тела, напр, цилиндра, отрывается только пограничный слой, а задняя часть тела омывается обратным по направлению потоком. [c.571]

Обычный расчет дает максимальные скорости, и по ним судят о прочности конструкции в отношении разрушительного влияния воды на материал расчет при повышенном коэф-те шероховатости определяет размеры лотка, причем инж. Ничипорович предлагает увеличивать конструктивный размер стенок на 20—30% против полученных расчетом. Инж. Кеннеркнехт в своей статье о водосбросных сооружениях на гидроэнергетич. установках дает ряд практич. указаний для конструирования Б. При изменениях в уклонах лотков от меньших к более крутым нельзя допускать отрыва потока от дна в силу этого переходная кривая в продольном профиле лотка д. б. возможно более пологой, типа траектории брошенного в направлении потока тела (параболы), соответствующей верхней, более пологой ее части. При выборе трассы лотка в плане следует стремиться к прямолинейной трассе в случае необходимости принять ломаную трассу изменения направления в ней должны проводиться по кривым возможно больших радиусов, причем при переходе от прямой к кривой круга д. б. включена переходная [c.54]

Внутреннее очертание капота. Для уменьшения сопротивления капота необходимо обеспечить плавное расширение потока воздуха, поступающего к радиатору. Вследствие сопротивления радиатора и каналов воздух перед радиатором тормозится, скорость его уменьшается. При правильном очертании Капота падеиие скорости происходит постепенно, причем важно, чтобы во входном участке капота не происходило отрыва потока от стенок канала. Плавное расширение воздуха без отрыва от стенок происходит в том случае, когда на каждую единицу длины носовой части капота приходится одинаковое изменение давления. Изменение скорости связано с изменением давления, а так как скорость обратно пропорциональна сечению, то отсюда следует, что лучшая форма входной части туннеля должна удовлетворять следующему уравнению [c.285]

Не вызывает также сомнения необходимость устранения таких зон отрыва с целью улучшения обтекания дозвуковой части и повышения аэрогазодинамических характеристик реактивных сопел. Одним из способов устранения зон отрыва в дозвуковой части сужающихся сопел при 0 р 90° в соответствии с работой [79] является скругление угловой точки в начале сужения канала, например, дугой окружности (рис. 3.48). Иллюстрацией этого явления служат фотографии спектров обтекания дозвуковой части сужающихся сопел с 0 р = 90° при нулевом и ненулевом радиусе скругления угловой точки входного участка канала Ri (рис. 3.50). Сравнение спектров обтекания сужающегося участка сопла методом саже-масляного покрытия до и после эксперимента, т. е. при отсутствии и при наличии (тг 4) реактивной струи, показывает существование или отсутствие зон отрыва потока. Так при наличии угловой точки в начале входного участка сопла при 0 р = 90° примерно половину торцевой стенки сужающего участка занимает отрывная зона, о чем свидетельствуют неразмытые точки саже-маслянного покрытия. Размытые по направлению к критическому сечению сопла точки саже-мас-лянного покрытия свидетельствуют о наличии обтекания торцевой стенки сужающегося канала и эта область присоединенного течения занимает примерно половину торцевой стенки (рис. 3.506). Для звукового сопла со скруглением угловой точки на входе сужающего участка сопла масляная пленка остается неразмытой только на горизонтальном участке канала сопла вследствие относительно небольшой скорости потока при рассматриваемой степени сужения канала. [c.116]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...