Диаграммы коэффициентов сопротивления трения

ДИАГРАММЫ КОЭФФИЦИЕНТОВ СОПРОТИВЛЕНИЯ ТРЕНИЯ [c.85]

На диаграммах, относящихся к элементам труб и каналов сравнительно большой протяженности (диффузорам, конфузорам, плавным отводам и другим элементам), иногда приводятся значения как коэффициентов местного сопротивления так и коэффициентов сопротивления трения [c.11]

Для критической области стабилизированного течения (Re = 2000-f-4000) коэффициент сопротивления трения X труб круглого сечения с гидравлически (технически) гладкими стенками находят по диаграмме 2-1,6. [c.64]

Для области чисто турбулентного стабилизированного течения (Re >4000) коэффициент сопротивления трения X труб круглого сечения с гидравлически (технически) гладкими стенками определяют по диаграмме [c.64]

Для эксцентрической кольцевой трубы (см. диаграмму 2-7) коэффициент сопротивления трения как при ламинарном, так и при турбулентном режиме течения зависит от эксцентриситета и относительной ширины кольцевой щели. [c.67]

Коэффициент сопротивления трения У. армированных резиновых рукавов, характеристики которых приведены на диаграмме [c.73]

Коэффициенты сопротивления трения X фанерных труб (из березовой фанеры с продольными волокнами) определяют по данным Г. А. Адамова и И. Е. Идельчика, приведенным на диаграмме 2-18 [2-1]. [c.73]

Здесь Я.—коэффициент сопротивления трения гладкой трубы, определяемый по диаграмме 2-1 [c.74]

Здесь Хгл — коэффициент сопротивления трения гладкой трубы, определяемый как X при заданном Re>4-10 , по диаграммам 2-1 и 2-6 Хд—коэффициент сопротивления трения шероховатой трубы, определяемый, как X при заданных Re>410 и Д = 0- 0,001, по диаграммам 2-2—2-6. [c.267]

На диаграммах, где указаны ориентировочные данные, значения коэффициентов сопротивления следует рассматривать как суммарные коэффициенты i . При суммировании потерь в рассчитываемой сети потери на трение в фасонных частях не следует учитывать дополнительно. [c.11]

В координатах N — 1 а наносятся кривые мощности и Ординаты, заключенные между кривыми Мд и характеризуют мощность Мг, затрачиваемую на преодоление трения в трансмиссии. В нижней части графика наносят зависимость Nf = [ ( а)- Если считать коэффициент / постоянным, зависимость выразится прямой, проходящей через начало координат. Вверх от прямой Nf откладывают значения мощности сопротивления воздуха Ординаты между кривой и осью абсцисс представляют собой суммарную мощность, затрачиваемую на преодоление сопротивлений качению и воздуха. Ординаты Л(д, заключенные между кривыми и Nf + , представляют собой запас мощности, который может быть израсходован на преодоление подъема или на разгон автомобиля. Наибольшую скорость атах на горизонтальной дороге автомобиль развивает в тот момент когда мощность станет равной сумме мощностей Nf + , т. е. в точке А пересечения этих кривых. Таким образом, точка А определяет максимальную скорость движения автомобиля при заданном сопротивлении дороги и при полном открытии дроссельной заслонки. Диаграмма движения автомобиля на всех передачах представлена на рис. 276, б. [c.423]

Прочность сцепления при гальванических покрытиях повышается по-видимому в результате возникновения прочных молекулярных связей на поверхностях стыка. При длительной выдержке в условиях повышенного давления, существующего на поверхности контакта, происходит процесс диффузии, т. е. взаимопроникновения атомов металла покрытия и основного металла с образованием промежуточных структур. Иными словами, происходит как бы процесс холодного спаивания соединения. Наблюдаемые в подобных соединениях весьма высокие, приближающиеся к единице, значения коэффициента трения [правая ордината диаграммы (рис. 338)] легко объяснимы. Понятие коэффициента трения в его обычной механической трактовке в этих условиях утрачивает смысл величина коэффициента трения здесь отражает не столько сопротивление сдвигу поверхностей [c.445]

Увеличение сцепления при гальванических покрытиях, по-видимому, обусловлено происходящей при повышенных давлениях взаимной диффузией атомов покрытия и основного металла, сопровождающейся образованием промежуточных структур (холодное спаи-в а н и е). Этим и объясняются высокие, приближающиеся к единице значения коэффициента трения в подобных соединениях (правая ордината диаграммы). Понятие коэффициента трения в его обычной механической трактовке в этих условиях утрачивает смысл коэффициент трения здесь отражает не столько сопротивление перемещению поверхностей относительно друг друга, сколько сопротивление сдвигу промежуточного слоя металла. [c.237]

Коэффициент сопротивления трения технических труб при стабилизированном течении в зоне смены режимов н одят по диаграмме 2-3 (графики Я.=/(Ке, Д) или по формулам, предложенным Л. А. Самойленко [2-106] [c.65]

Коэффициенты сопротивления трения X всех технических труб (с неравномерной шероховатостью стенок) круглого сечения, кроме специальных, для которых значения X даны отдельно, при стабилизированном течении и на участке чисто турбулентного режима (Re>R 2) можно определить по диаграмме 2-4, построенной на основании формулы Кольбрука—Уайта [2-171] [c.65]

Сопротивление гибких труб, выполненных из металлической ленты (металло-рукава, см. диаграмму 2-13), существенно больше (в 2 — 2,5 раза) сопротивления гладких труб. В пределах чисел Рейнольдса Re= = 510 4-410 коэффициент сопротивления трения таких труб изменяется незначительно (Х = 0,025 0,0285). При этом он зависит от направления движения вдоль рукава при сбеганни потока с кромок внутренней ленты X несколько меньше, чем при набегании на них потока [2-146]. [c.72]

Коэффициент сопротивления трения X гладких резиновых рукавов, характеристики которых приведены на диаграмме 2-15, можно найти по формуле В. Ф. Тольцмана и Ф. А. Шевелева [2-132] [c.73]

Коэффициенты сопротивления трения труб из полимеров (пластмассы) могут быть определены по формулам, предложенным Ю. С. Оффенгенденом [2-91, 2-92] и приведенным на диаграмме 2-19. Там же указаны области применения этих формул. Как правило, пластмассовые трубы относятся к малошероховатым (Д < 30 мкм). Наименьшую абсолютную шероховатость имеют трубы из фторопласта, наибольшую — стеклопластиковые и фаолитовые. У пластмассовых труб наблюдается также микро- и макроволнис-тость [2-92]. В первом приближении при [c.73]

На рис. 244 показаны для сравнения кривые зависимости коэффициентов профильного сопротивления и сопротивления трения серии симметричных профилей Жуковского от относительной их толшцны. На диаграмме сила сопротивления отнесена к миделевой плош ади крыла, а не к площади в плане этим объясняется, почему при уменьшении относительной толщины коэффициенты профильного сопротивления и сопротивления трения возрастают. Показанная вертикальными штрихами разность между коэффициентами профильного сопротивления и сопротивления трения определяет коэффициент сопротивления давлений. Рассмотрение диаграммы, составленной при фиксированном числе Рейнольдса (П< с/у = 4-10 ), приводит к отчетливому выводу о росте роли сопротивления давления с увеличением относительной толщины профиля и, наоборот, о повышении значения сопротивления трения при переходе к тонким профилям ). [c.616]

В работах Л. Г. Седракяна (1958 и сл.) предложена статистическая теория деформирования и разрушения хрупких материалов, позволяющая выявить некоторые особенности сопротивления деформированию реальных конструкционных материалов типа чугуна, бетона, горных пород и др. В основе теории лежит схема идеально неоднородного материала, причем реальные характеристики деформирования зависят от одной произвольной функции (функция распределения неоднородности материала по данному признаку неоднородности) и постоянной материала (коэффициент трения), которые определяются из опыта. Эта модель позволяет объяснить постепенный характер процесса разрушения, усталостную и долговременную прочность, увеличение объема материала при его преимущественном сжатии, наличие нисходящей ветви диаграммы сжатия — растяжения и др. [c.408]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...