Плотность Сопротивление трения

Средняя плотность дымовых газов Рх = 0,6 кг/м II окружающего атмосферного воздуха = 1,2 кг/м. Коэффициент сопротивления трения в трубе принять Я =- 0,03. [c.250]

Дробление жидкости давлением. При дроблении давлением жидкость принудительно пропускается через отверстие. Распыление жидких топлив подробно описано в книге [259]. Различные факторы, влияющие на процесс распыления, рассмотрены в работе [156] перепад давлений в отверстии, вязкость жидкости, плотность воздуха. Тайлер [833] подтвердил результаты Релея [767], приложимые к тем жидким струям, которые испытывают малое сопротивление трения со стороны окружающей среды [523]. При наличии большого поверхностного трения струя жидкости не распыляется немедленно, как это следует из теории Релея, а разбивается на ряд тонких струек [98], которые затем дробятся согласно теории Релея. В работах [494, 578] исследовалось вторичное дробление жидкости путем разрушения образующихся ранее капель. [c.145]

Стабилизация пограничного слоя охлаждением. Теплопередача между стенкой и обтекающим газом очень сильно влияет на устойчивость ламинарного пограничного слоя и его переход в турбулентное состояние. Измерения показали, что на охлаждаемой поверхности сопротивление трения меньше, чем на горячей стенке. Это связано с тем, что при охлаждении переход ламинарного пограничного слоя в турбулентный происходит на большем удалении от передней кромки обтекаемой стенки, т. е. охлаждение способствует повышению устойчивости пограничного слоя. Физически такой эффект объясняется воздействием пониженных температур обтекающего газа на его вязкость и плотность. При охлаждении газа снижается его динамиче- [c.105]

Средняя плотность дымовых газов pi = 0,6 кг/м и окружающего атмосферного воздуха рг = 1,2 кг/м . Коэффициент сопротивления трения в трубе принять X = 0,03. [c.251]

Определить, какое количество бензина вытечет из бака за время Т = 5с с момента открытия затвора, если уровень бензина в баке Я = 1,5 м, а избыточное давление в баке р = 0,05 МПа. Плотность бензина р == 765 кг/м . Трубопровод и жидкость считать неупругими. d Коэффициент сопротивления трения [c.360]

В общем случае сопротивление трения W поверхности F, которая движется со скоростью и в неподвижной жидкости с плотностью р, выражается зависимостью [c.60]

Экспериментально было установлено, что введением в движущуюся вблизи тела жидкость весьма малых (до сотых долей процента) количеств специальных полимерных веществ (присадок) можно значительно повлиять на движение жидкости в пристеночном слое и уменьшить сопротивление трения на стенках трубы. Добавление присадок в столь малых количествах фактически не изменяет плотности и вязкости жидкости и не сказывается заметно на распределении скорости в ламинарном движении при малых значениях чисел Рейнольдса, но может влиять на свойства турбулентного движения вблизи обтекаемых стенок. Поэтому ясно, что в этом случае принятая до сих пор теория движения вязкой жидкости Навье — Стокса нуждается в существенных видоизменениях. Можно вполне определенно сказать, что в некоторых областях при турбулентных движениях могут проявиться некоторые свойства среды, которые несущественны для описания ламинарных движений. [c.246]

Область перехода или точка перехода характеризуется возникновением в пограничном слое интенсивных пульсаций скорости, давления, плотности (в сжимаемых средах) и т. п. Распределения скоростей по сечению в ламинарном и в турбулентном пограничных слоях, вообще говоря, резко отличаются друг от друга. Так же как и при турбулентных движениях в трубах, в турбулентном пограничном слое происходит интенсивное перемешивание макроскопических частиц жидкости в поперечном направлении, за счет этого в турбулентном пограничном слое происходит выравнивание средних скоростей. Вместе с этим прилипание на обтекаемых стенках приводит к появлению более резких градиентов скоростей вблизи стенок, что вызывает резкое увеличение поверхностных сил трения и соответственно сопротивления трения. [c.265]

В этих формулах Артр.об и Дро — сопротивления трения при движении пароводяного потока и воды при температуре насыщения, плотность теплового потока q выражается в Вт/м , массовая скорость р ш —в кг/(м -с), давление р —в МПа, а диаметр трубы [c.32]

В случае неизотермического движения жидкости до недавнего времени сопротивление подсчитывалось так же, как и при изотермическом, и по тем же самым формулам. Влияние же изменения температуры при этом учитывалось лишь тем, что все расчетные величины — скорость, плотность и вязкость — относили к средней температуре жидкости. Однако опытом установлено, что если сопротивление теплообменных аппаратов рассчитывается по величинам, отнесенным к средней температуре жидкости (что вполне целесообразно), то коэффициент сопротивления трения в этом случае является функцией не только числа Re, но также чисел Gr и Рг (см. ниже). [c.268]

Шар, опускающийся в среде однородного флюида, достигает конечной скорости, при которой его масса уравновешивается выталкивающей силой и сопротивлением трения флюида. Произведите анализ размерностей для вывода формулы, позволяющей определить конечную скорость пара. (Предположим, что она линейно зависит от плотности материала, из которого сделан шар). [c.229]

В случае изотермического потока, т. е. при постоянных плотности и вязкости текущей среды, сопротивление трения рассчитывается по формуле [c.6]

На рис. 7-70 представлена зависимость динамического давления для воздуха йд. Для дымовых газов значения й по рис. 7-70 следует умножить на г = р/1,293, где Ро — плотность газа при нормальных условиях. Коэффициент сопротивления трения [c.512]

Гомогенная модель. Простейшая методика расчета сопротивления трения в двухфазных потоках связана с гомогенной моделью, согласно которой двухфазный поток рассматривается как однородная жидкость с плотностью рр и средней скоростью течения Тогда [c.99]

Где % — коэффициент сопротивления трения р — плотность перемещаемого газа, кг/м 2 — сумма коэффициентов местных потерь на рассматриваемом участке акв — эквивалентный диаметр газопровода, м. [c.128]

Сопротивление давления и подъемная сила являются составляющими равнодействующей сил давления. Поэтому коэффициент сопротивления давления зависит от тех же трех факторов (формы самолета, угла атаки и числа М), что и коэффициент подъемной силы. Если бы при изменении сопротивления давления (за счет скорости, плотности воздуха, размеров самолета, угла атаки я т. д.) пропорционально ему изменялось и сопротивление трения, то и коэффициент лобового сопротивления самолета зависел "бы только от указанных трех факторов. Но для такой пропорциональности нужно, во-первых, одно и то же состояние поверхности самолета и, во-вторых, неизменное число Рейнольдса. Учитывая, что эти условия могут быть нарушены, делаем вывод, что на коэффициент лобового сопротивления самолета должны влиять следующие факторы 1) форма самолета 2) угол атаки 3) число М 4) состояние поверхности самолета [c.63]

Сопротивление трения для изотермического потока, т. е. при постоянной его плотности и вязкости, Па, определяется по формуле [c.258]

При наличии теплообмена между потоком и ограничивающими его поверхностями плотность и вязкость газа изменяются по длине и сечению канала, в связи с чем в формулу (11.7) вносится температурная поправка. Для определения сопротивления трения шероховатых труб в условиях теплообмена, Па, используется формула [c.258]

Для изотермического потока (при постоянной плотности и вязкости протекающей среды) сопротивление трения (Па) определяется по формуле [c.342]

Плотность дислокаций L и сопротивление трения Ts, характеризующее уровень дальподействующих полей напряжений, изменяются в процессе нагружения L=Lo(l + 6n) Ts=Tso-b +P 6n (линейная зависимость L и Ts от деформации может быть принята в данном случае с учетом малости деформации ек). [c.36]

Общее сопротивление каналов складывается из сопротивления трения и мест-ных сопротивлений, связанных с ускорением потока и преодолением разности плотностей (нивелирный напор) [c.18]

Газовый поток — Вязкость 13 — 22 — Константа Сутерленда 13 — 22 Местные сопротивления 13 — 23 Плотность 13 — 22 — Сопротивление трения 13 — 22 — Сопротивление тройников 13 — 27 [c.118]

В формуле (8-2) / — полная длина канала (трубопровода) (м) da — эквивалентный гидравлический диаметр (м) Лнач — поправка на гидродинамический начальный участок к — коэффициент гидравлического сопротивления трения — безразмерная величина, характеризующая соотношение сил трения и инерционных сил потока р и ш средние плотность и скорость потока рабочей среды в канале, соответственно (кг/м ) и (м/с). [c.216]

Приближенное решение для адиабатического течения с трением может быть получено, если принять, что связь давления с плотностью является той же. самой, как н для иззнтролического (без трения) адиабатического течения, и что коэффициент сопротивления трения постоянен по всей длине трубы. Тогда, используя (13-41) и равенство /j/p = onst, имеем [c.314]

Смотреть страницы где упоминается термин Плотность Сопротивление трения : [c.322] [c.433] [c.460] [c.267] [c.141] [c.18] [c.91] [c.22] [c.165] [c.40] [c.105] [c.166] [c.173] [c.570] [c.78] [c.3] [c.349] [c.166] [c.173] [c.512] [c.570] [c.339] [c.408] [c.362] [c.258] [c.342]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...