471 — Коэффициент сопротивления трения—График

Построить график напоров по длине трубопровода. Коэффициент сопротивления трения принять h -= 0,035, потерю напора на повороте не учитывать. [c.241]

Задачу решить графически, построив в соответствии с последним уравнением зависимость погребного термостатического напора р-,. от скорости V. Коэффициент сопротивления трения Я определять по графику приложения 2. [c.250]

Круглые трубы. Коэффициент сопротивления трения круглой трубы (1о) в зависимости от числа Рейнольдса и относительной шероховатости может быть найден по графику (рис. 1.1). Для технически гладких труб при Ре = 4 10 10 используется формула Блазиуса [c.20]

Ha рис. 6.3 приведены результаты расчета С/,о по рассмотренной методике [6.35] для условий конденсации в трубе с гладкой проницаемой стенкой. Как видно из графиков, влияние поперечного потока на коэффициент сопротивления трения для гладкой трубы весьма значительно. Увеличение б от О до 0,025 приводит к росту С/о, примерно в 1,5 раза. Это подтверждает неправомочность использования для расчетов коэффициента трения в условиях массообмена (конденсация, испарение) зависимостей, полученных для условий без массообмена (отсоса-вдува). [c.155]

Фиг. 47. График ВТИ для коэффициента сопротивления трения стальных труб.

На рис. 108 приведены графики зависимости коэффициента сопротивления трения пластинки от числа Рейнольдса, отвечающие формулам (7.19) (числитель второго слагаемого в этой формуле обозначен через А), (7.28) и формуле, аналогичной формуле (6.28). На этом рисунке различными значками отмечены данные экспериментальных измерений, проведённых многими исследователями. [c.493]

Рис. 3.10. График для расчета коэффициента сопротивления трению в диффузорах и конфузорах (а) и схема конфузоров (б)

На рис. 7-12 представлены результаты теоретического расчета (Среднего коэффициента сопротивления трения. Горизонтальная прямая соответствует изотермическому течению ( Ре = 64), верхняя кривая — течению масла МС при нагревании ( Цс/цо = 0,078), а нижняя — при охлаждении ( д,с/цо = 58). Опытные данные (Л. 22], нанесенные, на тот же график, хорошо согласуются с результатами теоретического расчета. [c.133]

Вычисленные при таких значениях и к коэффициенты затухания и фазы обозначим соответственно б с и 8 . Отношения б/б с н показывают, как влияет нестационарность распределения местных скоростей по сечению потока на величины, характеризующие процессы распространения возмущений по линии. На рис. 10.5 даны полученные по формулам (10.48) и (10.49) графики изменения б/бкс и 8/8 е в зависимости об безразмерной частоты со. Из графиков видно, что использование при расчетах квазистационарных значений коэффициента сопротивления трения линии приводит к существенной ошибке в определении коэффициента затухания, причем погрешность возрастает с увеличением безразмерной частоты со. Разница в значениях 8 и 8 , получается значительно меньше, при бз> 10 можно принимать 8 = Для таких безразмерных частот численные значения величин кх и к позволяют ограничиться первыми двумя членами разложения У1 + 1/ 2 в соотношениях (10.48) [c.225]

Коэффициент потерь от сопротивления трения принимается по формулам и графикам, рассмотренным в 1.4 (в среднем Хер 0.04 н-- 0,08). [c.69]

Существуют также и другие зависимости для расчета X [7-9]. Для расчета сопротивлений при движении нефти по трубам используются зависимости, приведенные в [10]. Коэффициент гидравлического трения Х можно определить по графику прил. 6. [c.157]

Увеличение длины насадка до 1/d >1,5 приводит к стабилизации процесса истечения. Вихревая область полностью замыкается на стенке, н струя заполняет все выходное сечение насадка коэффициент сжатия ее в выходном сечении равен единице. Коэффициент расхода насадка при бескавитационном течении является функцией его относительной длины и числа Рейнольдса, С увеличением относительной длины насадка коэффициент расхода уменьшается в связи с возрастанием потерь на трение по длине с увеличением числа Рейнольдса коэффициент расхода возрастает, т. к. коэффициент сопротивления при этом уменьшается. Обычно зависимость ц = f(l/do, Re) представляется в виде экспериментальных графиков или эмпирических формул. [c.112]

Целесообразнее поэтому перейти от ц р к приведенному коэффициенту трения воздуха в трубе. Этот коэффициент также условен, ввиду того, что он учитывает не только потери на трение, но и влияние ряда факторов, которыми пренебрегали, принимая указанные выше допущения. Пользуясь графической зависимостью ft = ц (О коэффициента расхода от коэффициента сопротивления трубопровода [59], приведенной на рис. 76 в виде графиков, определим для каждого из полученных значений величину коэффициента После этого из известного соотношения найдем [c.195]

Графики переходных процессов приведены на рис. 10.1. Различие в переходных функциях (10.17) и (10.18) объясняется тем, что в исходных уравнениях принимались квазистационарные значения коэффициентов количества движения, сопротивления трения и касательного напряжения на стенке. На самом деле из-за нестационарности распределения местных скоростей по сечению потока эти величины имеют другие значения и связаны между собой иными зависимостями, чем те, которые обычно указываются в гидравлике. Вследствие этого появляется несоответствие между коэффициентами уравнения Бернулли, записанного для неустановившегося потока, и уравнения (9.30), когда в последнем, вообще говоря, произвольно принимается Тон = т окс [c.216]

Сопротивление относительному движению, возникающее при сухом трении скольжения, является результатом механического зацепления мельчайших неровностей соприкасающихся поверхностей и их молекулярного взаимодействия. При жидкостном трении тончайшие слои смазки прилипают к поверхностям звеньев и относительное скольжение их сопровождается только внутренним трением жидкости, которое во много раз меньше сопротивления при сухом трении. Наиболее благоприятным является жидкостное трение, при котором затрата энергии на преодоление сопротивления, а также износ элементов опоры будут минимальными. В качестве иллюстрации на рис. 23.3 приведен график изменения коэффициента трения подшипника от угловой скорости вращения вала со при различных режимах трения а — подшипник б — цапфа в — клиновой зазор, заполненный смазкой). Участок 1—2 кривой соответствует сухому и граничному трению, затем с возрастанием скорости наступает полужидкостное трение (участок 2—<3), и, наконец, при достижении угловой скорости со сод (участок 3—4) устанавливается жидкостное трение, при котором коэффициент трения составляет 0,01—0,001. [c.405]

Как видно из этих графиков, первый этап запуска характеризуется монотонным увеличением екорости насосного колеса и передаваемого муфтой момента при неподвижном турбинном колесе. Его продолжительность зависит от величины момента сопротивления на исполнительном органе и соотношения коэффициентов трения в покое и движении. При запуске вхолостую продолжительность первого этапа минимальна, а максимального значения она достигает при запуске под нагрузкой и >> [c.113]

Наблюдаемое из графика (рис. 247) возрастание коэффициентов трения, а следовательно, и сил трения в области жидкостного трения, т. е. при скоростях, превышающих их значения, обеспечивающие объясняется проявлением в потоке смазки закона гидравлических сопротивлений в условиях течения вязкой жидкости, по которому рост сопротивлений связывается с ростом градиента скорости [см. формулу (1)]. Поскольку в слое смазки градиентом скорости в первом приближении можно считать отношение где [c.354]

На графике можно выделить три области / — область гидравлически гладких труб, соответствующую сравнительно малым числам Рейнольдса 2 — область вполне шероховатого трения (область квадратичного закона), соответствующую сравнительно большим числам Рейнольдса 3 — переходную область между ними. В области гидравлически гладких труб коэффициент к зависит только от числа Рейнольдса. В переходной области коэффициент зависит от числа Рейнольдса и относительной шероховатости. В области квадратичного сопротивления коэффициент X зависит только от относительной шероховатости. [c.42]

При трогании с места. Приведенные выше формулы и графики для определения удельного основного сопротивления, полученные опытным путем, действительны только при скорости выше 10 км ч. При скорости от О (момент трогания поезда с места) до 10 км ч закономерность изменения сопротивления имеет другой характер (рис. 54). Это явление объясняется тем, что при трогании поезда с места, особенно после продолжительных стоянок, смазка постепенно выдавливается из-под подшипников. Поэтому в первые моменты трогания между шейкой и подшипником возникает не жидкостное, а полужидкостное или даже полусухое трение и коэффициент трения при этом значительно повышается. Кроме того, на увеличение сопротивления в момент трогания оказывает влияние и повышение трения качения колеса по рельсу, так как при продолжительных стоянках увеличивается вдавливание бандажа в рельс по сравнению с вдавливанием при движении. Степень повышения сопротивления при трогании зависит от длительности стоянок, причем она наиболее интенсивно увеличивается в первые 20—30 мин, от нагрузки от оси на рельс, температуры окружающей среды, состояния ходовых частей, в меньшей степени от рода смазки, так как последняя во время стоянки стекает с шейки оси. [c.88]

В координатах N — 1 а наносятся кривые мощности и Ординаты, заключенные между кривыми Мд и характеризуют мощность Мг, затрачиваемую на преодоление трения в трансмиссии. В нижней части графика наносят зависимость Nf = [ ( а)- Если считать коэффициент / постоянным, зависимость выразится прямой, проходящей через начало координат. Вверх от прямой Nf откладывают значения мощности сопротивления воздуха Ординаты между кривой и осью абсцисс представляют собой суммарную мощность, затрачиваемую на преодоление сопротивлений качению и воздуха. Ординаты Л(д, заключенные между кривыми и Nf + , представляют собой запас мощности, который может быть израсходован на преодоление подъема или на разгон автомобиля. Наибольшую скорость атах на горизонтальной дороге автомобиль развивает в тот момент когда мощность станет равной сумме мощностей Nf + , т. е. в точке А пересечения этих кривых. Таким образом, точка А определяет максимальную скорость движения автомобиля при заданном сопротивлении дороги и при полном открытии дроссельной заслонки. Диаграмма движения автомобиля на всех передачах представлена на рис. 276, б. [c.423]

Приводятся графики результатов газодинамической продувки падающего груза вискозиметра в калиброванном канале, схема проводимых измерений в целях уточнения доли местных сопротивлений и сопоставления трения при ламинарном режиме течения газа в кольцевой щели. Даются рекомендации для учета соответствующих поправок и способ нахождения коэффициентов предлагаемой рабочей формулы отмечается необходимость использования рабочего диапазона чисел Рейнольдса от 300 до 600. [c.203]

При турбулентном режиме течения в условия подобия как напорных, так и безнапорных потоков входит также подобие шерэхо-ватостея стенок каналов (см., например, график приложения 4, дающий для коэффициента сопротивления трения в трубах ззвисимость [c.112]

При турбулентном режиме течения в условия подобия как валорных, так и безнапорных потоков входит также подобие шероховатостей стенок каналов (см. например, график приложения 4, дающий для коэффициента сопротивления трения в трубах зависимость к = = / (Re, Д/0),где А — абсолютная шероховатость). [c.110]

Грасгофа критерий подъемной силы 208 График Мурина для коэффициента сопротивления трения стальных труб 630 [c.708]

Приводятся результаты экспериментального исследования гидравлического сопротивления в пароводяном двухфазном потоке с конденсацией, движущемся в вертикальной трубе длиной L=3 м с внутренним диаметром d=10 мм, при давлении р = 5 МПа. Приводится сопоставление полученных зависимостей с данными других авторов. Установлено, что в области чисел Рейнольдса пара на входе в трубу Re,, > 4.7.-10 коэффициент сопротивления трения можно рассчитывать по формуле С" = 1.25/(Не") -25 при Ие х < 4.7-10 — для определения с следует пользоваться графиком, построенным по опытным данным. Библ. — 14 назв., илл. — 6. [c.247]

Коэффициент сопротивления трения технических труб при стабилизированном течении в зоне смены режимов н одят по диаграмме 2-3 (графики Я.=/(Ке, Д) или по формулам, предложенным Л. А. Самойленко [2-106] [c.65]

По значению lgReJ.= 5,318 из графика рис. 7.1.11 находим коэффициент сопротивления ламинарного трения f = 2,44 10 . [c.449]

На рис. 5.20 приведены зависимости коэффициентов трения качения и сопротивления сдвигу от числа Зоммерфель-да при различных значениях параметра fj, характеризуюш е-го вязкость поверхностного слоя. Как следует из расчётов, в присутствии на поверхности вязкоупругого слоя fj ф 0) зависимость [1т 5) является немонотонной с ростом числа Зоммер-фельда значения /Лг сначала уменьшаются, а потом растут (кривые 2 и 3 на рис. 5.20). Она достигает минимума при некотором значении 5 = 5 , зависяш ем от параметров и /3. Объяснение такого характера зависимости содержится в проведённом выше анализе графиков распределения давления при разных числах Зоммерфельда и 77/ (1 — 7 ) = 5 10 (см. рис. 5.17). В случае упругого поверхностного слоя fj = 0) коэффициент трения качения монотонно растёт с ростом числа Зоммерфельда (кривая 1). Коэффициент сопротивления сдвигу является монотонно возрастающей функцией от числа Зоммерфельда, которая практически не зависит от параметра fj. Величина этого коэффициента меньше величины коэффициента трения качения. [c.295]

Имеется несколько возможных путей представления данных по снижению сопротивления, и часто то, что кажется противоречащим действительности, на самом деле оказывается просто следствием иного выбора системы графического представления. Рассмотрим график зависимости коэффициента трения от числа Рейнольдса типа приведенных на рис. 7-1 и 7-2. Линии 7 относятся к ньютоновским жидкостям, причем левые ветви соответствуют паузейлевому закону, справедливому для ламинарных течений, а правые ветви обычно представляют собой корреляции для гладких труб. [c.281]

На рис. 15 представлен график Дуайера i), на котором даны осреднённые экспериментальные данные о зависимости коэффициента от tjj и Го Для корпусов без выступающих частей (рули, кронштейны для валов винтов и т. д.). С помощью графика Дуайера и значения коэффициента трения в функции числа Рейнольдса легко рассчитать сопротивление корпуса корабля в функции скорости движения. Этот расчёт часто даёт в первом приближении очень хорошие результаты. [c.82]

Графики (см. рис.6.1.6) подтверждают, что силы вязкого сопротивления оказывают заметное воздействие на коэффициент динамичности лишь в околорезонансной области. Это позволяет в удалении от резонанса не учитывать наличие вязкого трения и представлять установившиеся колебания в виде [c.321]

С достаточной для практики точностью принимают, что усилие прижатия кои тактных поверхностей и момент трения в муфте пропорциональны времени, отсчитываемому от начала включения. Это равносильно предположению о постоянстве коэффициента трения на трущихся поверхностяя и постоянстве скорости включения муфты. При этом допущении зависимость между моментом сил трения и временем изобразится ломаной ОВС (рис. IV.9). На графике обозначены Мтзх—наибольший момент трения в муфте, кгс м Мо — момент сил сопротивления, кгс-м М р — текущая величина момента трения, кгс-м t — текущая величина времени (с), отсчитываемая от начала включения муфты <вкл — время полного включения муфты, с t — время (с), при котором момент трения достигает значения Мс, сц — время сцепления муфты, с (т. е. время, за которое угловая скорость ведомого вала достигнет скорости ведущего). [c.144]

Реакции 7 / 1,9, / з,2, / з,4 в кинематических парах для каждого положения механизма можно определить го, г а — радиусы цапф соответствующих ш-арниров, а также /о, /л. /в, и в, — коэффициенты трения в соответствующих шарнирах и направляющей ползуна заданы. Угловые скорости звеньев и скорость vв ползуна по направляющей определяют из плана скоростей. Построив график изменения мощности Л р за один полный цикл, можно определить среднее значение Л тр.ср мощности, затрачиваемой на преодоление сил трения. Аналогично по заданным силам полезных (производственных) сопротивлений определяют мощность Л п.с, затрачиваемую на преодоление этих сил сопротивлений в каждый данный момент времени. По графику изменения мощности Л п.с находят среднее значение Л/ п.с.ср мощности сил производственных сопротивлений. Средняя мощность движущих сил [c.160]

Гарди и Биркомшоу [44]. На фиг. 16 приведен график зависимости коэффициента трения от нагрузки. Падение коэффициента трения с давлением они объясняют тем, что при увеличении нагрузки пленка утоньшается, тонкие слои смазки имеют большее сопротивление на сдвиг, сила трения увеличивается, однако медленнее, чем растет нагрузка. [c.251]

Из графиков функции /ц = /ц q, о,. ) (они получены экспериментальным путем) видно, что при q — onst /ц сначала резко уменьшается, достигая минимального значения при некотором значении ск- При = f mn устанавливается чисто жидкостное трение. Уменьшение /ц в промежутке /о fa /цтш (/о — наибольший коэффициент трения покоя) объясняется тем, что с возрастанием скорости U K увеличивается количество подводимой смазки. После достижения значения /ц = /ц возрастание скорости U K приводит к некоторому повышению приведенного коэффициента трения цапфы fy , что объясняется возрастанием сопротивления сдвигу слоев смазки при возрастании скорости. [c.41]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...