Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...

Статьи Чертежи Таблицы О сайте Реклама

471 — Коэффициент сопротивления трения—График

Построить график напоров по длине трубопровода. Коэффициент сопротивления трения принять h -= 0,035, потерю напора на повороте не учитывать.  [c.241]

Задачу решить графически, построив в соответствии с последним уравнением зависимость погребного термостатического напора р-,. от скорости V. Коэффициент сопротивления трения Я определять по графику приложения 2.  [c.250]

Круглые трубы. Коэффициент сопротивления трения круглой трубы (1о) в зависимости от числа Рейнольдса и относительной шероховатости может быть найден по графику (рис. 1.1). Для технически гладких труб при Ре = 4 10 10 используется формула Блазиуса  [c.20]


Ha рис. 6.3 приведены результаты расчета С/,о по рассмотренной методике [6.35] для условий конденсации в трубе с гладкой проницаемой стенкой. Как видно из графиков, влияние поперечного потока на коэффициент сопротивления трения для гладкой трубы весьма значительно. Увеличение б от О до 0,025 приводит к росту С/о, примерно в 1,5 раза. Это подтверждает неправомочность использования для расчетов коэффициента трения в условиях массообмена (конденсация, испарение) зависимостей, полученных для условий без массообмена (отсоса-вдува).  [c.155]

Фиг. 47. График ВТИ для коэффициента сопротивления трения стальных труб. Фиг. 47. График ВТИ для коэффициента сопротивления трения стальных труб.
На рис. 108 приведены графики зависимости коэффициента сопротивления трения пластинки от числа Рейнольдса, отвечающие формулам (7.19) (числитель второго слагаемого в этой формуле обозначен через А), (7.28) и формуле, аналогичной формуле (6.28). На этом рисунке различными значками отмечены данные экспериментальных измерений, проведённых многими исследователями.  [c.493]

Рис. 3.10. График для расчета коэффициента сопротивления трению в диффузорах и конфузорах (а) и схема конфузоров (б) Рис. 3.10. График для расчета коэффициента сопротивления трению в диффузорах и конфузорах (а) и схема конфузоров (б)
На рис. 7-12 представлены результаты теоретического расчета (Среднего коэффициента сопротивления трения. Горизонтальная прямая соответствует изотермическому течению ( Ре = 64), верхняя кривая — течению масла МС при нагревании ( Цс/цо = 0,078), а нижняя — при охлаждении ( д,с/цо = 58). Опытные данные (Л. 22], нанесенные, на тот же график, хорошо согласуются с результатами теоретического расчета.  [c.133]

Вычисленные при таких значениях и к коэффициенты затухания и фазы обозначим соответственно б с и 8 . Отношения б/б с н показывают, как влияет нестационарность распределения местных скоростей по сечению потока на величины, характеризующие процессы распространения возмущений по линии. На рис. 10.5 даны полученные по формулам (10.48) и (10.49) графики изменения б/бкс и 8/8 е в зависимости об безразмерной частоты со. Из графиков видно, что использование при расчетах квазистационарных значений коэффициента сопротивления трения линии приводит к существенной ошибке в определении коэффициента затухания, причем погрешность возрастает с увеличением безразмерной частоты со. Разница в значениях 8 и 8 , получается значительно меньше, при бз> 10 можно принимать 8 = Для таких безразмерных частот численные значения величин кх и к позволяют ограничиться первыми двумя членами разложения У1 + 1/ 2 в соотношениях (10.48)  [c.225]


Коэффициент потерь от сопротивления трения принимается по формулам и графикам, рассмотренным в 1.4 (в среднем Хер 0.04 н-- 0,08).  [c.69]

Существуют также и другие зависимости для расчета X [7-9]. Для расчета сопротивлений при движении нефти по трубам используются зависимости, приведенные в [10]. Коэффициент гидравлического трения Х можно определить по графику прил. 6.  [c.157]

Увеличение длины насадка до 1/d >1,5 приводит к стабилизации процесса истечения. Вихревая область полностью замыкается на стенке, н струя заполняет все выходное сечение насадка коэффициент сжатия ее в выходном сечении равен единице. Коэффициент расхода насадка при бескавитационном течении является функцией его относительной длины и числа Рейнольдса, С увеличением относительной длины насадка коэффициент расхода уменьшается в связи с возрастанием потерь на трение по длине с увеличением числа Рейнольдса коэффициент расхода возрастает, т. к. коэффициент сопротивления при этом уменьшается. Обычно зависимость ц = f(l/do, Re) представляется в виде экспериментальных графиков или эмпирических формул.  [c.112]

Целесообразнее поэтому перейти от ц р к приведенному коэффициенту трения воздуха в трубе. Этот коэффициент также условен, ввиду того, что он учитывает не только потери на трение, но и влияние ряда факторов, которыми пренебрегали, принимая указанные выше допущения. Пользуясь графической зависимостью ft = ц (О коэффициента расхода от коэффициента сопротивления трубопровода [59], приведенной на рис. 76 в виде графиков, определим для каждого из полученных значений величину коэффициента После этого из известного соотношения найдем  [c.195]

Графики переходных процессов приведены на рис. 10.1. Различие в переходных функциях (10.17) и (10.18) объясняется тем, что в исходных уравнениях принимались квазистационарные значения коэффициентов количества движения, сопротивления трения и касательного напряжения на стенке. На самом деле из-за нестационарности распределения местных скоростей по сечению потока эти величины имеют другие значения и связаны между собой иными зависимостями, чем те, которые обычно указываются в гидравлике. Вследствие этого появляется несоответствие между коэффициентами уравнения Бернулли, записанного для неустановившегося потока, и уравнения (9.30), когда в последнем, вообще говоря, произвольно принимается Тон = т окс  [c.216]

Сопротивление относительному движению, возникающее при сухом трении скольжения, является результатом механического зацепления мельчайших неровностей соприкасающихся поверхностей и их молекулярного взаимодействия. При жидкостном трении тончайшие слои смазки прилипают к поверхностям звеньев и относительное скольжение их сопровождается только внутренним трением жидкости, которое во много раз меньше сопротивления при сухом трении. Наиболее благоприятным является жидкостное трение, при котором затрата энергии на преодоление сопротивления, а также износ элементов опоры будут минимальными. В качестве иллюстрации на рис. 23.3 приведен график изменения коэффициента трения подшипника от угловой скорости вращения вала со при различных режимах трения а — подшипник б — цапфа в — клиновой зазор, заполненный смазкой). Участок 1—2 кривой соответствует сухому и граничному трению, затем с возрастанием скорости наступает полужидкостное трение (участок 2—<3), и, наконец, при достижении угловой скорости со сод (участок 3—4) устанавливается жидкостное трение, при котором коэффициент трения составляет 0,01—0,001.  [c.405]

Как видно из этих графиков, первый этап запуска характеризуется монотонным увеличением екорости насосного колеса и передаваемого муфтой момента при неподвижном турбинном колесе. Его продолжительность зависит от величины момента сопротивления на исполнительном органе и соотношения коэффициентов трения в покое и движении. При запуске вхолостую продолжительность первого этапа минимальна, а максимального значения она достигает при запуске под нагрузкой и >>  [c.113]

Наблюдаемое из графика (рис. 247) возрастание коэффициентов трения, а следовательно, и сил трения в области жидкостного трения, т. е. при скоростях, превышающих их значения, обеспечивающие объясняется проявлением в потоке смазки закона гидравлических сопротивлений в условиях течения вязкой жидкости, по которому рост сопротивлений связывается с ростом градиента скорости [см. формулу (1)]. Поскольку в слое смазки градиентом скорости в первом приближении можно считать отношение где  [c.354]

На графике можно выделить три области / — область гидравлически гладких труб, соответствующую сравнительно малым числам Рейнольдса 2 — область вполне шероховатого трения (область квадратичного закона), соответствующую сравнительно большим числам Рейнольдса 3 — переходную область между ними. В области гидравлически гладких труб коэффициент к зависит только от числа Рейнольдса. В переходной области коэффициент зависит от числа Рейнольдса и относительной шероховатости. В области квадратичного сопротивления коэффициент X зависит только от относительной шероховатости.  [c.42]

При трогании с места. Приведенные выше формулы и графики для определения удельного основного сопротивления, полученные опытным путем, действительны только при скорости выше 10 км ч. При скорости от О (момент трогания поезда с места) до 10 км ч закономерность изменения сопротивления имеет другой характер (рис. 54). Это явление объясняется тем, что при трогании поезда с места, особенно после продолжительных стоянок, смазка постепенно выдавливается из-под подшипников. Поэтому в первые моменты трогания между шейкой и подшипником возникает не жидкостное, а полужидкостное или даже полусухое трение и коэффициент трения при этом значительно повышается. Кроме того, на увеличение сопротивления в момент трогания оказывает влияние и повышение трения качения колеса по рельсу, так как при продолжительных стоянках увеличивается вдавливание бандажа в рельс по сравнению с вдавливанием при движении. Степень повышения сопротивления при трогании зависит от длительности стоянок, причем она наиболее интенсивно увеличивается в первые 20—30 мин, от нагрузки от оси на рельс, температуры окружающей среды, состояния ходовых частей, в меньшей степени от рода смазки, так как последняя во время стоянки стекает с шейки оси.  [c.88]


В координатах N — 1 а наносятся кривые мощности и Ординаты, заключенные между кривыми Мд и характеризуют мощность Мг, затрачиваемую на преодоление трения в трансмиссии. В нижней части графика наносят зависимость Nf = [ ( а)- Если считать коэффициент / постоянным, зависимость выразится прямой, проходящей через начало координат. Вверх от прямой Nf откладывают значения мощности сопротивления воздуха Ординаты между кривой и осью абсцисс представляют собой суммарную мощность, затрачиваемую на преодоление сопротивлений качению и воздуха. Ординаты Л(д, заключенные между кривыми и Nf + , представляют собой запас мощности, который может быть израсходован на преодоление подъема или на разгон автомобиля. Наибольшую скорость атах на горизонтальной дороге автомобиль развивает в тот момент когда мощность станет равной сумме мощностей Nf + , т. е. в точке А пересечения этих кривых. Таким образом, точка А определяет максимальную скорость движения автомобиля при заданном сопротивлении дороги и при полном открытии дроссельной заслонки. Диаграмма движения автомобиля на всех передачах представлена на рис. 276, б.  [c.423]

Приводятся графики результатов газодинамической продувки падающего груза вискозиметра в калиброванном канале, схема проводимых измерений в целях уточнения доли местных сопротивлений и сопоставления трения при ламинарном режиме течения газа в кольцевой щели. Даются рекомендации для учета соответствующих поправок и способ нахождения коэффициентов предлагаемой рабочей формулы отмечается необходимость использования рабочего диапазона чисел Рейнольдса от 300 до 600.  [c.203]

При турбулентном режиме течения в условия подобия как напорных, так и безнапорных потоков входит также подобие шерэхо-ватостея стенок каналов (см., например, график приложения 4, дающий для коэффициента сопротивления трения в трубах ззвисимость  [c.112]

При турбулентном режиме течения в условия подобия как валорных, так и безнапорных потоков входит также подобие шероховатостей стенок каналов (см. например, график приложения 4, дающий для коэффициента сопротивления трения в трубах зависимость к = = / (Re, Д/0),где А — абсолютная шероховатость).  [c.110]

Грасгофа критерий подъемной силы 208 График Мурина для коэффициента сопротивления трения стальных труб 630  [c.708]

Приводятся результаты экспериментального исследования гидравлического сопротивления в пароводяном двухфазном потоке с конденсацией, движущемся в вертикальной трубе длиной L=3 м с внутренним диаметром d=10 мм, при давлении р = 5 МПа. Приводится сопоставление полученных зависимостей с данными других авторов. Установлено, что в области чисел Рейнольдса пара на входе в трубу Re,, > 4.7.-10 коэффициент сопротивления трения можно рассчитывать по формуле С" = 1.25/(Не") -25 при Ие х < 4.7-10 — для определения с следует пользоваться графиком, построенным по опытным данным. Библ. — 14 назв., илл. — 6.  [c.247]

Коэффициент сопротивления трения технических труб при стабилизированном течении в зоне смены режимов н одят по диаграмме 2-3 (графики Я.=/(Ке, Д) или по формулам, предложенным Л. А. Самойленко [2-106]  [c.65]

По значению lgReJ.= 5,318 из графика рис. 7.1.11 находим коэффициент сопротивления ламинарного трения f = 2,44 10 .  [c.449]

На рис. 5.20 приведены зависимости коэффициентов трения качения и сопротивления сдвигу от числа Зоммерфель-да при различных значениях параметра fj, характеризуюш е-го вязкость поверхностного слоя. Как следует из расчётов, в присутствии на поверхности вязкоупругого слоя fj ф 0) зависимость [1т 5) является немонотонной с ростом числа Зоммер-фельда значения /Лг сначала уменьшаются, а потом растут (кривые 2 и 3 на рис. 5.20). Она достигает минимума при некотором значении 5 = 5 , зависяш ем от параметров и /3. Объяснение такого характера зависимости содержится в проведённом выше анализе графиков распределения давления при разных числах Зоммерфельда и 77/ (1 — 7 ) = 5 10 (см. рис. 5.17). В случае упругого поверхностного слоя fj = 0) коэффициент трения качения монотонно растёт с ростом числа Зоммерфельда (кривая 1). Коэффициент сопротивления сдвигу является монотонно возрастающей функцией от числа Зоммерфельда, которая практически не зависит от параметра fj. Величина этого коэффициента меньше величины коэффициента трения качения.  [c.295]

Имеется несколько возможных путей представления данных по снижению сопротивления, и часто то, что кажется противоречащим действительности, на самом деле оказывается просто следствием иного выбора системы графического представления. Рассмотрим график зависимости коэффициента трения от числа Рейнольдса типа приведенных на рис. 7-1 и 7-2. Линии 7 относятся к ньютоновским жидкостям, причем левые ветви соответствуют паузейлевому закону, справедливому для ламинарных течений, а правые ветви обычно представляют собой корреляции для гладких труб.  [c.281]

На рис. 15 представлен график Дуайера i), на котором даны осреднённые экспериментальные данные о зависимости коэффициента от tjj и Го Для корпусов без выступающих частей (рули, кронштейны для валов винтов и т. д.). С помощью графика Дуайера и значения коэффициента трения в функции числа Рейнольдса легко рассчитать сопротивление корпуса корабля в функции скорости движения. Этот расчёт часто даёт в первом приближении очень хорошие результаты.  [c.82]

Графики (см. рис.6.1.6) подтверждают, что силы вязкого сопротивления оказывают заметное воздействие на коэффициент динамичности лишь в околорезонансной области. Это позволяет в удалении от резонанса не учитывать наличие вязкого трения и представлять установившиеся колебания в виде  [c.321]

С достаточной для практики точностью принимают, что усилие прижатия кои тактных поверхностей и момент трения в муфте пропорциональны времени, отсчитываемому от начала включения. Это равносильно предположению о постоянстве коэффициента трения на трущихся поверхностяя и постоянстве скорости включения муфты. При этом допущении зависимость между моментом сил трения и временем изобразится ломаной ОВС (рис. IV.9). На графике обозначены Мтзх—наибольший момент трения в муфте, кгс м Мо — момент сил сопротивления, кгс-м М р — текущая величина момента трения, кгс-м t — текущая величина времени (с), отсчитываемая от начала включения муфты <вкл — время полного включения муфты, с t — время (с), при котором момент трения достигает значения Мс, сц — время сцепления муфты, с (т. е. время, за которое угловая скорость ведомого вала достигнет скорости ведущего).  [c.144]

Реакции 7 / 1,9, / з,2, / з,4 в кинематических парах для каждого положения механизма можно определить го, г а — радиусы цапф соответствующих ш-арниров, а также /о, /л. /в, и в, — коэффициенты трения в соответствующих шарнирах и направляющей ползуна заданы. Угловые скорости звеньев и скорость vв ползуна по направляющей определяют из плана скоростей. Построив график изменения мощности Л р за один полный цикл, можно определить среднее значение Л тр.ср мощности, затрачиваемой на преодоление сил трения. Аналогично по заданным силам полезных (производственных) сопротивлений определяют мощность Л п.с, затрачиваемую на преодоление этих сил сопротивлений в каждый данный момент времени. По графику изменения мощности Л п.с находят среднее значение Л/ п.с.ср мощности сил производственных сопротивлений. Средняя мощность движущих сил  [c.160]


Гарди и Биркомшоу [44]. На фиг. 16 приведен график зависимости коэффициента трения от нагрузки. Падение коэффициента трения с давлением они объясняют тем, что при увеличении нагрузки пленка утоньшается, тонкие слои смазки имеют большее сопротивление на сдвиг, сила трения увеличивается, однако медленнее, чем растет нагрузка.  [c.251]

Из графиков функции /ц = /ц q, о,. ) (они получены экспериментальным путем) видно, что при q — onst /ц сначала резко уменьшается, достигая минимального значения при некотором значении ск- При = f mn устанавливается чисто жидкостное трение. Уменьшение /ц в промежутке /о fa /цтш (/о — наибольший коэффициент трения покоя) объясняется тем, что с возрастанием скорости U K увеличивается количество подводимой смазки. После достижения значения /ц = /ц возрастание скорости U K приводит к некоторому повышению приведенного коэффициента трения цапфы fy , что объясняется возрастанием сопротивления сдвигу слоев смазки при возрастании скорости.  [c.41]


Смотреть страницы где упоминается термин 471 — Коэффициент сопротивления трения—График : [c.483]    [c.189]    [c.281]    [c.128]    [c.264]    [c.244]    [c.40]    [c.165]    [c.45]    [c.193]    [c.138]   
Справочник машиностроителя Том 2 (1955) -- [ c.472 ]



ПОИСК



Выбор Коэффициент сопротивления трения График

График

График Мурина для коэффициента сопротивления трения стальных тру

Графики

Коэффициент сопротивления

Коэффициент сопротивления трения

Коэффициент трения

Сопротивление трения

Тренне коэффициент

Трубы — Автоскреплеяие 3 — 288 Выбор диаметра для проводки проводов 4 — 354 — Гидравлический шероховатости 2—471 — Коэффициент сопротивления трения График



© 2025 Mash-xxl.info Реклама на сайте