Напряженно сдвиговое

Вязкий обмен создает перенос количества движения через 5-поверхность. Это обусловливает связь рейнольдсова потока с напряжением сдвигового трения стенки. Такая связь глубоко интересовала Рейнольдса, но в данной работе ей не придается особого значения. [c.47]

Такое представление тензора напряжений является целесообразным, поскольку тела по-разному сопротивляются равномерному всестороннему давлению и касательным напряжениям (сдвиговым усилиям). [c.33]

Точно так же, как и деформации растяжения линейно связаны при помощи двух постоянных, характеризующих свойства материала, с нормальными напряжениями, сдвиговые деформации линейно выражаются через касательные напряжения при помощи этих же постоянных. В соответствии с общеизвестным определением деформации сдвига деформация например, представляет собой изменение угла между двумя прямыми линиями в плоскости х-у, взаимно перпендикулярными в недеформированном состоянии. Эта деформация сдвига осуществляется в результате действия на упругий элемент касательного напряжения [c.114]

Из уравнения (6-2.5) следует, что, согласно этой модели, сдвиговая вязкость постоянна и равна "По- Неньютоновские эффекты описываются разностями нормальных напряжений, отличными от нуля. Эксперименты с полимерными материалами показывают, что 01 положительно, а а , по-видимому, отрицательно и меньше по модулю 01. Следовательно, величина уо должна быть отрицательной, а Ро — положительной, причем [c.214]

Очевидно, что включение члена, определяемого уравнением (6-4.25), эквивалентно выбору значения Ь = — /3 а в общем операторе временного дифференцирования, определяемом уравнением (6-4.3). Очевидно также, что при таком выборе значение с становится несущественным, поскольку содержащий его член обращается в тождественный нуль. Было предложено несколько релаксационных уравнений состояния, построенных таким образом, что напряжение определялось в виде тензора с нулевым следом. Следует заметить, однако, что добавление к заданному релаксационному уравнению состояния членов типа (6-4.25) полностью изменяет скорректированное уравнение по сравнению с исходным. А именно, это не только преобразует рассматриваемый ранее тензор напряжений к тензору с нулевым следом, но и полностью изменяет реологическое поведение. Если, например, уравнение (6-4.12) предсказывает постоянство сдвиговой вязкости (см. (6-4.8)), то модификация уравнения (6-4.12) к виду уравнения с бесследным тензором, т. е. к виду [c.237]

Вводя коэффициенты объемной Я(д) и сдвиговой Ц(о) вязкости смеси, из (3.6.32) и (3.6.36) получим, что тензор напряжения в смеси равен [c.165]

Здесь пренебрегалось вкладом слагаемых, содержащих сдвиговые напряжения Т и тг, и вкладом переноса энергии из-за потока Лг. Это нетрудно обосновать оценками типа (4.3.15). Далее Pq — скорость газа в зоне, где нет частиц ( i= 1), например, на входе в слой. Уравнения притоков тепла фаз (4.3.40) нужны для определения температур фаз и здесь рассматриваться не будут. Отметим, что последнее уравнение (4.3.44) отражает равенство генерации хаотического движения частиц из-за работы сил Магнуса и диссипации этого движения в тепло из-за столкновений. Из него следует с учетом (4.3.32) и (4.3.36) [c.223]

Граничные условия для напряжений. можно получить исходя из того, что нормальные и сдвиговые компоненты тензора напряжений должны быть скомпенсированы на поверхности, разделяющей две фазы. В тензорном обозначении выражение для поверхностных граничных условий при условии пренебрежения поверхностной вязкостью имеет вид [c.11]

Деформации, возникающие при сварке, обозначаются аналогично напряжениям. Различают нормальные компоненты сварочных деформаций е , Zy, и сдвиговые ууг, угх. Сварочные деформации в общем случае определяют изменение линейных и угловых размеров тела и характеризуют состояние отдельных участков тела. Основные причины, вызывающие появление деформации при сварке, заключаются в неравномерном нагреве, структурных превращениях и упругопластическом деформировании. Поэтому необходимо различать следующие составляющие сварочных деформаций [c.409]

Вследствие смещения одной части атомных рядов кристалла по отношению к другой под влиянием сдвиговых напряжений т в кристалле у вершины смещения образуется винтовая дислокация (рис. 12.36). [c.471]

Закон Гука при сдвиге устанавливает линейную зависимость между сдвиговой деформацией у и касательным напряжением т, т е. имеет вид х = Gy, где G - модуль сдвига. [c.51]

В предельном (простейшем) случае сопротивление тела сдвиговому деформированию всегда равно нулю. (Наличие сопротивления означает, что при возникновении в теле скоростей деформаций возникают соответствующие силовые реакции, характеризуемые тензором напряжений.) Такие среды называются идеальными жидкостями. [c.41]

На рис. 5.6 приведены экспериментальные кривые сдвиговой ползучести закрученных трубчатых образцов из полиэфирного стеклопластика при одном и том же уровне напряжений aia = = 25,2 МПа, достигнутом за различные промежутки времени нагружением с разными постоянными скоростями ajj = = 14,14 МПа/мин, а = 1,414 МПа/мин, аЦ = 0,1414 МПа/мин. [c.227]

Для того чтобы получить распределение напряжений при произвольны (нечисто сдвиговых) ajg , надо заменить в этом выражении a. g на aj-g — — н прибавить выражение [c.38]

Закон Гука для сдвиговой деформации при действии касательных (скалывающих) напряжений т имеет такой же простой вид, как и для случая растяжения [c.124]

С момента начала пластической деформации реализуются два основных типа процесса деформации кристалла скольжение и двойникование. Для того чтобы происходила пластическая деформация, независимо от ее типа необходимо наличие касательных (сдвиговых) напряжений. [c.129]

Наиболее характерными чертами структуры изломов разрушения аморфных сплавов являются 1) разрушение (при растяжении) идет по поверхности, составляющей угол 45° с осью нагружения, т. е. в плоскости действия максимальных сдвиговых напряжений 2) излом всегда включает одну или две переходящих одна в другую плоскости максимальных сдвиговых напряжений [c.373]

Тогда сдвиговые компоненты напряжения будут равны нулю, а нормальные равны — р и [c.189]

Композиционный материал также должен обеспечить высокое качество изготовления дeтaлиJ, в том числе сложной конфигурации, сложной укладки волокон с градиентами давления в мат-р ицах с уменьшающимися по размерам прессуемыми слоями сложной формы. Такой подход к проблеме технологии привел к выбору метода изготовления детали диффузионной сваркой при очень высоких температурах позволяющих свести к минимуму напряжения сдвиговой ползучести в матрице, и, следовательнод к выбору волокна борсик, имеющего в этих условиях преимущества по сравнению с борным волокном без покрытия. Такой выбор волокна позволяет применять более высокие температуры в процессе сварки, не опасаясь ухудшения свойств волокна. [c.493]

Среди вискозиметров разных типов наибольшее значение имеют ротационные и капиллярные приборы. Важная особенность ротационных вискозиметров заключается в том, что измерение вязкости в них можно совмещать с большим числом других реологических измерений (упругости, ползучести, релаксации напряжения, сдвиговой прочности, тиксотропии и т. д.) в упругих жидкостях и у материалов, занимаюш,их промежуточное положение между жидкими и твердыми телами. Поэтому ротационные приборы имеют основное значение для характеристики механических свойств очень широкого круга материалов в текучем состоянии — от полимерных систем и пиш,евых продуктов до расплавов шлаков и стекол. [c.3]

Согласно всем имеющимся данным, основной механизм сопротивления материалов кавитационному воздействию связан с механическими напряжениями. Схлопывание каверны независимо от того, обусловлен ли механизм разрущения образованием ударной волны или микроструйки (гл. 8), вызывает на поверхности материала нормальные напряжения. Сдвиговые напряжения в материале, возникающие вследствие неравномерного распределения давления, могут привести к пластической деформации или появлению кристаллических дислокаций. Механические напряжения могут вызвать также усталостное раз-рущение, которое может стать причиной кавитационного разрушения в случае малых пластических деформаций. Хрупкие материалы могут растрескиваться вследствие неравномерности нагружения при кавитации. Химическое и электромеханическое воздействия кавитации, по-видимому, сильнее всего проявляются на кристаллических материалах. Скорость реакций будет наибольшей на границах зерен и на вновь образовавшихся поверхностях, как в случае кристаллических дислокаций. [c.430]

Увеличение концентрации точечных и линейных дефектов кристаллической решетки, а также образование субми1фоскопических трещин увеличивает удельной объем металла, делает металл менее плотным. Общее увеличение удельного объема для сталей может доходить до 1,1% и вызывать начальные напряжения сжатия величиной до 1000 МПа. Большие начальные и остаточные напряжения приводят к тому, что металл ПС приобретает дополнительный запас энергии и становится термодинамически нестабильным. Максимальные напряжения наблюдаются, как правило, на некоторое расстояние от поверхности. Это может быть объяснено двумя причинами. По гипотезе максимальных касательных напряжений сдвиговые деформации, протекающие по определенньпл кристаллографическим плоскостям при пластической деформации, вызываются касательными напряжениями. [c.211]

ДОВОЛЬНО больших разностей первых нормальных напряжений Тц — Т22 и гораздо меньших разностей вторых нормальных напряжений Таз — Т33. Это поведение напоминает эффект Пойн-тинга, полученный в теории изотропныз упругих тел в твердом образце, подвергаемом сдвиговой деформации, возникает отличная т нуля разность первых нормальных напряжений. [c.74]

В настоящей работе предлагается способ, позволяющий решать описанные выше задачи без итерационной процедуры [132]. Способ отталкивается от известного факта, что искривление плоских сечений в балке (или другой конструкции) обусловлено наличием сдвиговых деформаций [195, 229]. Чтобы получить плоское сечение, необходимо исключить деформацию сдвига. Для этого нами предлагается при аппроксимации КЭ регулярного участка конструкции на его торце (см. рис. 1.2, сечение 1—2) ввести специальный тонкий слой КЭ, обладающих большим сопротивлением сдвигу и, следовательно, исключающих такого рода деформацию. Сделанное предположение сводится к модификации матрицы [/)], связывающей векторы напряжений а и приращений деформаций Ае (см. позраздел 1.1) посредством умножения на большое число d ее элемента Озз. Например, для плоской деформации в уравнении (1.17), связывающем а и Ае , модифицированная матрица [D] будет идентична матрице [Z)], за исключением члена 0 =Вззй = [c.29]

Предположим, что в первом варианте микротрещина зародилась в плоскости скольжения (например, по механизму Гилмана—Рожанского [25, 247]) и ориентирована параллельно сдвиговым напряжениям, т. е. подвергается только П моде деформирования. В этом случае распределение напряжений у ее вершины согласно работе [199] таково, что т (/Ос(= 1,03, где т г и Ос1 — сдвиговое и растягивающее напряжения у вершины трещины, действующие в плоскостях скольжения и спайности соответственно (Tsi = Tre e=o Ос( = (fee 10 450 где г, 6 — полярные координаты, отсчитываемые от вершины микротрещины). Поскольку в данной ситуации для ОЦК металлов Тзг/сГсг Тт.п/сГт.п = = 0,24 0,28 (тт. п и От.п — теоретическая прочность на сдвиг и на отрыв соответственно), зародившаяся микротрещина не является устойчивой к сдвиговым процессам в ее вершине [230]. С возникновением микротрещины начинается эмиссия дислокации из ее вершины и, следовательно, рост такой микротрещины в процессе деформирования будет пластический, стабильный, контролируемый деформацией. Таким образом, зародышевая микротрещина, ориентированная параллельно сдвиговым напряжениям, растет по пластическому механизму и, следовательно, притупляется, становясь трещиной, не способной инициировать хрупкое разрушение. [c.68]

Следует отметить, что при использовании уравнения (3.24) имеются ограничения, касающиеся случая, когда яам д и х(сгт) = = sign((Tm), из (3.22) в случае От < О имеем 6S < 0. Поскольку о, > О, 60i > О и 5н > О, а 6Sh = —6S, из (3.1) следует, что 0 > 0. Таким образом, при От < О потеря микропла-стической устойчивости невозможна. В данной ситуации критическая деформация и время до разрушения будут определяться условием среза перемычек между порами. Поскольку потеря микропластической устойчивости при От <С О отсутствует, то рост пор до момента среза перемычек будет стабильным, происходящим только при увеличении нагрузки и соответственно деформации. Подчеркнем, что при реализации потери микропластической устойчивости идет дальнейший, но нестабильный рост пор (без увеличения нагрузки и макродеформации) до того момента, пока не произойдет среза перемычек между порами [222]. Разделение металла при срезе происходит вдоль линий скольжения (локализация течения), т. е. данный процесс контролируется сдвиговыми напряжениями или в многоосном случае интенсивностью напряжений о . Следовательно, в качестве критерия среза перемычек в первом приближении можно принять условие аГ = ав, где оГ —напряжение в перемычке (среднее по всем перемычкам), аГ =(o,-/(l—S) Ов — временное сопротивление. Таким образом, при От <С О критерием образования макроразрушения является условие аГ = Ов. [c.166]

Характерные значения сдвиговых напряжений Т24. р.( 2У2о/ , где V.20 и L — характерная скорость второй фазы и линейный масштаб ее изменения. Тогда отношение сдвиговых напряжений к нормальным во второй фазе определяется величиной [c.215]

Таким образом, сдвиговые напряжения из-за столкновений в дисперсной фазе проявляются только при больших сдвигах поля макроскопических скоростей, когда v q/L — и>2 а. С другой стороны, вязкость дисперсной фазы (ft)2 при не очень малых многократно превышает вязкость несуш ей фазы j,i, если Pii ia и Rej2 1- Действительно, [c.215]

ГО излома можно судить о величине максимального напряжения цикла. Чем больше площадь статического долома, тем выше нагрузка. Шероховатость этой зоны также завис№г от амплитуды напряжений. Меньшему значению амплитуды напряжений соответствует более гладкая поверхность усталостного излома. Усталостные линии представляют макроскопические признаки усталостного излома, связанные с замедлением скорости или задержкой распространения трещины. Они соответствуют амплитудам напряжений, не приводящим к увеличению длины трещины после действия более высоких амплитуд. Отсутствие усталостных линий свидетельствует об устойчивом распространении трещины при неизменной амплитуде напряжений. Различие расстояния между усталостными линиями свидетельствует об изменяющемся характере приложенных напряжений циклов. С увеличением длины грещины скорость ее распространения возрастает, в результате чего увеличивается шероховатость поверхности излома. В области статического долома разрушения носят сдвиговой характер. Макрофрактографические особенности изломов малоцикловой усталости заключаются в строении собственно усталостных изломов. При относительно малом числе циклов нагружения (до тысячи) изломы при малоцикловой усталости близки к таковым при статическом растяжении. Разрушение сопровождается заметной макроскопичской деформацией (сужением). По мере увеличения числа циклов нагружения характер разрушения изменяется от вязкого к хрупкому разрушению. Поверхность собственно усталостного излома более шероховатая и составляет значительно меньшую долю в изломе, чем зона статического долома. [c.121]

Обозначим ац компоненту напряжения, действующую в направлении i на грань куба, перпендикулярную оси /. Напряжения сгц, СТ22, озз — нормальные (растягивающие или сжимающие) напряжения 012, (Т21, СТ23 и т. д. — касательные (скалывающие или сдвиговые) напряжения. [c.117]

Здесь Kg (t, Tj), K (t, T]) — ядра объелшой и сдвиговой ползучести. Они могут быть определены аналогично ядру ползучести К (t, Ti) при одноосном напряженном состоянии по кривым ползу- [c.347]

Из физических соображений понятно, что при постоянных во времени положительных сдвиговой и объемной деформациях касательные напряжения или среднее нормальное напряжение в любой момент времени t tg должны оставаться положительными. А это означает, что должны соблюдаться очевидные с.иедующие неравенства [c.349]

Закон Гука при сдвиге выражает линейную зависимость между сдвиговой деформацией у и касательным напряжением х, т.е. имеет вид где О -. нодуль сдвига. [c.21]

Заметим, что касательные напряжения равны нулю также в любой вязкой жидкости, находящейся в покое, так как при существовании любых сколь угодно малых сдвиговых усилий из-за легкоподвижности среды произошло бы относительное перемещение слоев, т. е. жидкость была бы выведена из состояния покоя. Следовательно, полученный вывод о независимости нормальных напряжений от ориентаций площадок справедлив для любой покоящейся жидкости. Давление р в этом случае называется гидростатическим. [c.60]

В области возмуш,ениг1 разгрузки, как и в области возмущений нагрузки, напряженное состояние сложное, ему соответствуют объемные и сдвиговые деформации, поэтому волна возмущений разгрузки распространяется со скоростью [c.67]

Oxi на грань куба, перпендикулярную Ох,. Будем считать, что положительные значения компонент сц, стга, Озз соответствуют напряжениям растяжения. Тогда показанные на рис. 8.1 направления компонент tjij соответствуют положительным направлениям для трех передних граней куба. Для задних граней силы, действующие на грани, должны быть равны и направлены противоположно показанным. Компоненты Он называются нормальными, ац — сдвиговыми [41—42, 30]. [c.188]

Рассмотрим теперь компоненты ац, действующие в плоскости Х2Х3 (рис. 8.2). Поскольку напряженное тело в нашем случае находится в состоянии статического равновесия, то для сдвиговых компонент можно написать [c.188]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...