Труба Результаты исследований

В Л. 65] приведены результаты исследования теплоотдачи падающего слоя кварцевого песка ( t = 0,82 мм) при меньших концентрациях и при наличии периферийной спиральной вставки в трубе (D = 50 мм). Согласно 266 [c.266]

Обычно исследователи редко экспериментируют в таких далеких от оптимальных областях сочетания параметров, управляющих работой вихревых труб. Это вполне объяснимо, так как чаще всего они преследуют цель повышения эффективности труб, опираясь на уже известные по публикациям результаты. Ю.В. Чижиковым был проведен ряд испытаний, в которых параметры значительно выходили за пределы значений, близких к оптимальным. Исследования проводились на вихревых трубах при d = 6 мм и 4. Результаты исследования показаны на рис. 230. [c.91]

Большинство исследований массообмена в системе жидкость — твердая фаза выполнено на реакционных аппаратах с перемешиванием. Полученные результаты не применимы к ус.ловиям течения в трубах. Однако проведенные измерения позволяют выявить влияние турбулентности на течение в трубах. Авторы работы [344] использовали представление о двойной пленке при рассмотрении процесса растворения бензойной кислоты в разбавленной гидроокиси натрия. Эта же система, дополнительно содержавшая гранулы и дробленые частицы при степени измельчения до 1 мм, исследовалась в работе [511]. По результатам исследования частиц диаметром от 1 до 15 мм получено следующее соотношение [32] [c.180]

Процессы массообмена исследуются также экспериментальным путем. Л, Д. Берман обобщил результаты исследования массообмена при адиабатном испарении воды, стекающей в виде пленки по внутренней поверхности трубы, в воздух следующим уравнением [c.426]

В работе ([38], ч. 2) приведены результаты исследований структуры турбулентного пограничного слоя, которые позволили получить профили продольной и поперечной составляющих скорости, измерить интенсивность турбулентных пульсаций и касательных напряжений, а также провести спектральный анализ течения на плоской проницаемой пластине при вдуве воздуха. Измерения проводились в дозвуковой аэродинамической трубе со скоростью потока в рабочей части 10 м/с. Параметр вдува перед пористым участком длиной 1030 и щириной 400 мм изменялся в диапазоне 0,05 с [c.461]

Французский ученый Шези известен работами в области равномерного движения жидкости. Его формула для средней скорости движения жидкости и в настоящее время является основной при расчете каналов, естественных русел и труб. Работы Вентури посвящены главным образом исследованиям истечения жидкости через отверстия и насадки (насадок Вентури, водомер Вентури), а работы Вейсбаха — преимущественно изучению местных и путевых потерь напора в трубах. Результаты широких исследований Базена, изучавшего истечение жидкости через водосливы, а также равномерное движение жидкости, используются и в настоящее время (формулы Базена для водосливов с тонкой стенкой). [c.8]

Во втором издании (первое — в 1977 г.) рассмотрена эффективность производства и потребления новых видов продукции, подвергаемой термическому упрочнению. Приведены результаты исследования экономической эффективности различных способов термического упрочнения ряда видов проката и труб. Изложены вопросы планирования и экономического стимулирования производства термически упрочненной металлопродукции. [c.40]

На рис. 3-39 приведены результаты исследования изменения теплоотдачи по окружности труб для разных рядов в коридорных и шахматных пучках. Из рассмотрения кривых следует, что для первого ряда коридорных пучков изменение относительной теплоотдачи по окружности почти в точности соответствует таковой для одиночной трубки (см. рис. 3-34). Для шахматных пучков кривая [c.98]

На рис. 3-39 приведены результаты исследования изменения теплоотдачи по окружности труб для разных рядов в коридорных и шахматных пучках. Из рассмотрения кривых следует, что для первого ряда коридорных пучков изменение относительной теплоотдачи по окружности почти в точности соответствует таковой для одиночной трубки (рис. 3-34). Для шахматных пучков кривая имеет такой же характер, но изменения здесь более резкие. Для вторых и всех последующих рядов характер кривых относительной теплоотдачи меняется. Типовыми стали кривые, приведенные на рис. 3-40. В коридорных пучках максимум теплоотдачи наблю- [c.106]

В [23] описываются результаты исследования каталитического окисления диоксида серы в экспериментальном газоходе, в котором устанавливались чистые трубы, изготовленные из стали разных марок и с различными покрытиями. Опыты проводились в интервале температур поверхности от 535 до 650 °С. При использовании чистых труб, независимо от типа стали, концентрация SO3 в продуктах сгорания за ними со временем непрерывно увеличивалась, указывая на влияние образующихся на поверхности труб [c.21]

Комбинированный метод очистки высокотемпературных поверхностей нагрева котла обеспечивает не только умеренный износ труб, а также и высокое тепловосприятие. Ниже приводятся результаты исследования влияния комбинированной очистки шир-мовых пароперегревателей котлов ПК-38 (при сжигании назаров-ского угля) и ТП-17 (при сжигании сланцев) на их тепловую эффективность [153, 164, 165]. [c.232]

Ниже рассматриваются результаты исследования термоусталостных трещин на трубах поверхностей нагрева котлов, работающих в условиях циклической водной очистки, а также их развитие во времени (в зависимости от количества циклов обмывки). [c.243]

По результатам исследования образцов труб, забракованных магнитным методом, и результатам лабораторных исследований представляется возможным установить более четкие зависимости коэрцитивной силы металла от различных конструктивных и эксплуатационных факторов, что позволит не только выявлять трубы, предрасположенных к повреждениям, но и прогнозировать их надежность. [c.66]

Дифференциация труб проведением структурной диагностики всех труб паропроводов с привлечением современных неразрушающих методов — очень трудоемкая операция и не может дать полной гарантии достоверности результатов исследования из-за возможных структурных изменений в локальных объемах металла. В сложных деталях элементов турбин такая диагностика еще более затруднена. Поэтому, оценивая работоспособность конструкции, следует учитывать роль объемов металла с пониженным сопротивлением разрушению, т. е. использовать методы вероятностной оценки пределов длительной прочности по результатам анализа испытаний металла многих промышленных партий. [c.106]

Полученные результаты исследования показали, что при содержании хрома в перлитных сталях до 2,5% эквивалентная температура эксплуатации не превышает 550 °С, а для сталей аустенитного класса при содержании хрома более 16% температура эксплуатации труб будет достигать 630 °С. При больших содержаниях хрома в окалине эквивалентная температура эксплуатации превышает предельную для данной марки стали. [c.216]

Результаты исследований в упомянутых выше работах, а также в ряде аналогичных работ, позволяют судить о прочности элементов конструкций в условиях проведения опытов. Объем работ по исследованию прочности натурных объектов в условиях малоциклового нагружения явно недостаточен, и проведение таких исследований с целью проверки существующих методов расчета и обоснования методик, учитывающих характер нагружения в зонах концентрации напряжений объектов во время эксплуатации, весьма актуально. Это относится и к сварным трубам большого диаметра, которые используются при сооружении магистральных трубопроводов. [c.147]

Предлагаемая система диагностики включает проведение периодических систематизированных измерений и анализ температурных параметров, сопоставительный анализ с дефектами и отказами элементов печи и прогнозирование возникновения отказов. На рис. 7 представлены результаты, исследований, где максимальная скорость износа труб соответствует температуре, превышающей допустимые значения. [c.33]

Помимо решения основной задачи, т. е. определения коэффициентов припуска на ширину заготовки для фор мова ния труб, результаты исследования и анализ получанных результатов позволяют оделать некоторые выводы более общего характера. [c.125]

Исследуется расслоенное течение жидкости и газа в цилиндрической трубе круглой формы поперечного сечения с поверхностью раздела фаз в виде дуги любой кривизны, т. е. Пуазейлево течение для двухфазной смеси. Этот вид течения имеет место при движении газоконденсатных и нефтегазовых смесей с малыми скоростями в горизонтальных и слабо наклонных к горизонту трубах. Результаты исследования доведены до практических рекомендаций. [c.74]

S-9. Определить количество теплоты, передаваемой от газой к стейкам труб первого газохода котла, результаты исследования которого были приведены в задаче 3-8, если известны следующие данные средняя скорость газа ш = 6 м/с температуры дымовых газов в начале и конце первого газохода котла соответственно /м 1 = У00 С и , 2=700 С температура стенок труб /с =250° С площадь новерх-постн нагрева газохода f = 500 м . [c.58]

Анализ результатов траверсирования различными зондами объема камеры энергоразделения позволяет выделить следующие характерные особенности распределения параметров в вихревой трубе с дополнительным потоком. Как и в обычных разделительных вихревых трубах, работающих при ц 1, четко различаются два вихря — периферийный и приосевой, перемещающиеся в противоположных направлениях вдоль оси. Первый — от соплового сечения к дросселю, второй — в обратном направлении. Распределение параметров осредненного потока существенно неравномерно как по сечению, згак и по длине камеры энергоразделения. Радиальные градиенты статического давления и полной температуры уменьшаются от соплового сечения к дросселю, а их максимальные значения наблюдаются в сопловом сечении. Распределение тангенциальных и осевых компонент скорости качественно подобны для различных сечений, однако, количественно вдоль трубы они претерпевают изменения. Поверхность разделения вихрей в большей части вихревой зоны близка к цилиндрической, о чем свидетельствуют пересечения осевых скоростей для различных сечений примерно в одной точке оси абцисс Т= 0,8 (см. рис. 3.9 и 3.10). Это хорошо согласуется с результатами исследований вихревых труб с диффузорной камерой энер-горазцеления, работающих при ц < 0,8, и позволяет в составлении аналитических методик расчета вихревых труб с дополнительным потоком вводить допущение dr /dz = О, а радиус разделения вихрей Tj для этого класса труб считать равным примерно 0,8. Как и у обычных труб, интенсивность закрутки периферийного потока вдоль трубы снижается -> 0), а возвратное при-осевое течение формируется в основном из вводимых дополнительно масс газа, скорость которых на выходе из трубки подвода дополнительного потока имеет осевое направление. По мере продвижения к отверстию диафрагмы приосевые массы в процессе турбулентного энергомассообмена с периферийным вихрем приобретают окружную составляющую скорости. Затухание закрутки периферийных слоев происходит тем интенсивнее, чем больше относительная доля охлажденного потока. Опыты показывают, что прй оптимальном по энергетической эффективности [c.112]

Схема на рис.41, в также предусматривает установку нивелира на кране, расположенном в начале контролируемого участка. С первой станции производят нивелирование половины этого участка, другую половину которого нивелируют со станции II, переместив кран в конец участка. Причем нивелирование втх го хода начинают с конечных точек первого . Здесь равенство плеч соблюдается только в отношении поперечных превышений. Продольные превышения, помимо прочего, будут содержать ошибку w, за наклон визирной оси и ошибку гпп за счет перефокусировки зрительной трубы. Эти ошибки можно вычислить по формуле = (Я)Л5// , где значения углов I и П устанавливак >т в результате исследований нивелира Д S - разность плеч р = 206265". При Д S = 12 м, = 20", Я =10" получим соответственно m = 1,2 мм, тп =0,6 мм. [c.89]

Турбулентная структура газовых и жидкостных потоков на пластине, в трубах и прямоугольном канале рассмотрена в [2—5] и других исследованиях. Эти данные имеют большое значение для познания закономерностей турбулентного дгажения они широко используются для проверки полуэмпнрических методов расчета обменных процессов, а также при разработке математических методов расчета на основе той или иной модели турбулентности. Некоторые результаты исследований приведены в настоящем параграфе. [c.266]

На рис. 6.2.2 представлены экспериментальные данные о давлении на сферической поверхности, полученные в результате исследования влияния струйного вдува воздуха из сферической модели в аэродинамической трубе при числе Mod = 2,5. Эти данные показывают, что воздействие струи проявляется в значительном снижении давления на обтекаемой поверхности. При этом чем больше отношение давлений торможения в струе Ро/ и в набегающем потоке рооо, тем значительнее снижение давления. Замечено так- [c.395]

В результате исследований теплоотдачи при турбулентном течении глинистых растворов в вертикальной трубе круглого поперечного сечения, проведенных в институте теплофизики АН УССР, была получена формула для приближенного определения коэффициента теплоотдачи. [47] [c.306]

Вероятно, нельзя получить хорошее согласование опытных данных с расчетной зависимостью, если последняя учитывает только влияние теплофизических свойств материала теплоотдающей поверхности и не учитывает ее микрогеометрию. Последний фактор, ло-видимому, оказывает решающее воздействие на интенсивность теплообмена при кипении. Опираясь на теорию зарождения и роста паровых пузырей, а также на результаты исследования характера микрогеометрпи, образующейся при разных способах обработки материалов, авторы работы [79] рекомендуют нормировать значительное число параметров, характеризующих микрогеометрию поверхности Rz — высоту неровностей профиля по десяти точкам макс — сумму из наибольшей высоты выступов шероховатости и наибольшей глубины впадины в пределах базовой длины трубы [c.213]

На рис. 13.21 и 13.22 приведены результаты исследования кризиса второго рода при кипении растворов ЫаСГв трубах диаметром 7,23 мм [217]. Из рисунков видно, что некоторые характерные для однокомпонентных жидкостей закономерности кризиса [c.370]

Развитие новой техники требует изучения локальных, интегральных и турбулентных свойств закрученного потока в специфических условиях—в каналах с изменяющейся по длине площадью поперечного сечения, при диафрагмировании выходного сечения и т. д. Между тем закономерности течения, тепло -и массообмена в осесимметричных каналах с местной закруткой потока изучены недостаточно. Имеющиеся в литературе результаты в подавляющем большинстве относятся к исследованию осредненных характеристик течения и теплообмена в непроницаемых трубах с частными законами начальной закрутки. Так мно- гочисленные результаты исследований по гидравлическому I сопротивлению и среднему теплообмену достаточно полно от-( ражены в [ 67]. [c.7]

Результаты исследования гидравлического сопротивления для труб со всеми испытанными завихритеяями обобщены уравнениями [c.135]

На рис. 7.1/1, б, в показаны результаты исследования местных коэффициентов теплоотдачи для разли<шых лопаточных за-вихрителей (см. табл. 1.1) и различных значений величины Бё . Эти же дашше для нескольких завихрителей в виде зависимостей Nu = /(Re) иШ = / (Re ) показаны на рис. 7.2 и 7.3. Эти результаты получены в трубах с Г= 12, которые диафрагмировались на выходе с целью предотвращения подсасьшания воздуха из атмосферы через выходное сечение. Местные коэффициенты теплоотдачи вычислялись по формуле (7.1). [c.142]

Аналогичные выводы следуют из анализа результатов исследования массообмена. На рис 9.12 показано изменение относительной функции массообменаё д [см. формулу (8.6)] по углу закрутки 1р (линия 1), найденное опытным путем при испарении пленки воды с внутренней поверхности трубы в закрученный поток. Линия д построена с помощью формулы (8.5) с учетом того, что в закрученном потоке осевая скорость в пристенной области существенно больше среднерасходной, а линия 2 — с учетом того, что в закрученном потоке скорость газа в пристенной области возрастает не только за счет осевой, но и за счет вращательной составляющей скорости. Сравнение опьп ных и расчетных данных показывает, что увеличение интенсивности массоотдачи в закрученном потоке обусловлено не только увеличением скорости газа в пристенной области, но и повьппенной интенсивностью турбулентности и макровихревыми течениями. [c.189]

Результаты исследований влияния вида материала и состава среды, при испытаниях в стандартных условиях при скорости потока 3,5 м/с приведены на рис. 10, где обозначено 1 - скорость износа [мм/год] (1), 2 - коррозионная среда, 3 - инертная среда (дистиллированная вода, насыщенная азотом). Если предположить, что в дистиллированной воде имеет место чистая эрозия материала, то она в коррозионной среде достигает 75% от общих потерь массы металла. Зависимость потерь массы [ мм/год] (1 ) вдоль трубы из х -20 Сг13 [хО ] (1) [c.14]

Приводятся результаты исследования поврежденных труб из сталей Т11 (1,25 Сг - 0,5 Мо - 0,5 Si ) и Т22 (2,25 t - Шо ) вторичного пароперегревателя котпа-утипизатора пара производительностью 200 т/ч с параметрами пара 43 кгс/см2, 330°С. Разрушение труб произошло после 1,5 пет эксппуатадии котла. Исследования поврежденных участков труб включали анализ внутритрубиых и зольных отложений, микроструктурный анализ металла, измерение толщины стенки труб. [c.46]

Коррозия металла под воздействием комплексных сульфатов по механизму Нельсона — Кейна связана с образованиемсульфидов. Последние могут возникнуть также при взаимодействии металла с пиросульфатами. Приведенные в [69, 72] результаты исследования структуры металла труб поверхностей нагрева кат- [c.71]

Результаты исследования трещинообразования на поверхности экранных труб из сталей 12Х1МФ и 12Х2МФСР в котле сверх-критических параметров пара при применении циклической водной очистки рассматриваются в [195]. [c.243]

Для оценки состояния внутренней поверхности нагрева единственным способом, дающим достоверные результаты, пока является удаление одной или нескольких труб и исследование их внутренней поверхности после поперечного разрезания трубы на отдельные участки и продольного их распиливания. Данные, полученные путем шарошения труб всухую со сбором, взвешиванием и исследованием выбитых отложений, могут служить лишь для сравнительной оценки состояния этих труб методами, указанными в 1.4. [c.64]

Бергрен [32] сообщил результаты исследования инконелевых облученных труб на ползучесть. Время до разрушения труб, находящихся под нагрузкой во время облучения, уменьшается вдвое по сравнению с необлученными. Предполагалось, что так как инконель содержит бор, то уменьшение прочности следует отнести за счет образования гелия из бора. Собирающийся по границам зерен газообразный гелий может понизить сопротивление инконеля ползучести. Гелий образуется при превращении В в Li , накапливается в кристаллической решетке и диффундирует к границам зерен, значительно понижая пластичность и уменьшая время до разрушения сплава. [c.266]

Наличие существенного различия в свойствах различных зон сварного соединения на трубах из стали 17Г2СФ в состоянии поставки подтверждается также и результатами исследования уровня микроискажений кристаллической решетки. Определение уровня микроискажений производили на рентгеновском дифрактометре ДРОН-2,0 в отфильтрованном СоАГа-излучении кобальтового анода по методу Вильсона. Снимали 12%-ную линию а-железа, находящуюся в прецизионной области углов дифракции в режиме постоянного времени. Результаты исследования, приведенные в табл. 7, показывают, что термообработка приводит к уменьшению разницы в уровнях микроискажений шва и основного металла и, следовательно, к уменьшению токов активного растворения. [c.233]

Результаты исследования магнитных и механических свойств котельных холоднокатаных труб из стали 12Х1МФ после нормализации и последующего отпуска даны в работе [c.108]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...