Предел ползучести верхний

Если предел ползучести определяют по величине деформации, то обозначают его буквой а с тремя числовыми индексами двумя нижними и одним верхним. Первый нижний индекс отражает заданное удлинение (суммарное или остаточное), % второй нижний индекс — заданную продолжительность времени испытания, ч верхний индекс — температуру, °С. Например, запись ао /юо означает предел ползучести при допуске на деформацию 0,2% за 100 ч испытания при температуре 700°С. При этом необходимо дополнительно указать, по суммарной или остаточной деформации определялся предел ползучести. [c.115]

В случае определения предела ползучести по скорости ползучести его следует обозначать буквой от с двумя числовыми индексами одним верхним и одним нижним. Нижний индекс отражает заданную скорость ползучести, %/ч верхний — температуру испытания, С. Например, — это предел ползучести при скорости ее 1 X [c.115]

В случае определения предела ползучести по скорости ползучести его следует обозначать буквой о с двумя числовыми индексами одним верхним и одним нижним. Нижний индекс отражает заданную скорость ползучести, %/ч верхний — температуру испытания, °С. Например, а q-s — это предел ползучести при скорости ее 1 X ХЮ %/ч при температуре 600 °С. При этом необходимо дополнительно указать время испытания, за которое была достигнута заданная скорость ползучести. [c.125]

Каждая из этих областей характеризуется определенным диапазоном температур и напряжений, который удобно рассмотреть на диаграмме рис. 18.2.1. Здесь по оси абсцисс откладывается темпе,ратура Г, по оси ординат — напряжение а. В результате кратковременного испытания па разрыв определяется предел прочности Ов. Верхняя кривая 1 соответствует зависимости предела прочности от температуры, область, лежащая выше этой кривой и обозначенная буквой Р, есть область мгновенного разрушения. Предел прочности Ов зависит от скорости испытания, особенно при высоких температурах, но мы не принимаем во внимание эти эффекты при рассуждениях качественного характера. Штриховая кривая 2 определяет ту границу, ниже которой ползучесть вообще не наблюдается. Эта кривая также довольно условна. Многочисленные попытки определения истинного предела ползучести, т. е. такого напряжения (при данной температуре), ниже которого материал вообще не ползет, не привели пи к каким результатам и в настоящее время оставлены. Под действием постоянного напряжения а образец при данной температуре разорвется по истечении времени t. Наоборот, задаваясь временем t, можно определить напряжение, при котором образец в это время разорвется. Назовем это напряжение длительной прочностью 0(. Очевидно, что величина длительной прочности за-40 [c.615]

Предел ползучести обозначают (ГОСТ 3248—81) а с числовыми индексами, например а уюо — предел ползучести при допуске на деформацию 0,2 % за 100 ч испытания при температуре 700 °С. При этом необходимо указать, как определялся предел ползучести — по суммарной или остаточной деформации. В случае определения по скорости ползучести предел ползучести обозначают а с двумя числовыми индексами. Нижний индекс означает заданную скорость ползучести (%/ч),верхний — температуру ис-пытания. С например Ою- — предел ползучести при скорости ползучести 10 %/ч при температуре 600 °С. [c.302]

Если допуск дается по скорости ползучести, то предел ползучести обозначается буквой а с двумя индексами — нижний соответствует заданной скорости ползучести (7о/ч), а верхний — температуре испытания (°С). Например =—это предел ползучести при [c.46]

С помощью уравнения типа (2.24) можно определять предел ползучести по допустимой пластической деформации или по минимальной скорости ползучести, а также время до разрушения (т, е. условный предел длительной прочности). В последнем случае по уравнению типа (2,22) определяют предельную пластическую деформацию при длительном разрушении (для заданных температуры и напряжения) и используют ее в качестве верхнего предела интегрирования уравнения типа (2,24) при определении ресурса материала. [c.47]

Tax), второй нижний индекс — заданную продолжительность времени испытания в часах верхний индекс — температуру в °С, например сг юо обозначает условный предел ползучести, найденный при допуске на деформацию 0,2% за 100 ч испытания при температуре 1000° С. [c.355]

Условный предел ползучести, установленный по скорости ползучести, обозначается а с двумя числовыми индексами — нижним и верхним. [c.355]

При определении по величине деформации предел ползучести обозначают буквой ст с тремя числовыми индексами двумя нижними и одним верхним. Первый нижний индекс обозначает заданное удлинение (суммарное или остаточное) в % второй нижний индекс — заданную продолжительность испытания в часах верхний индекс — температуру в ° С. Так, например, °о°2/юо — напряжение, вызывающее деформацию ползучести 0,2% за 100 ч при температуре 800° С. В большинстве случаев предел ползучести определяют по остаточной деформации. [c.126]

При определении по скорости ползучести предел полз чести должен обозначаться по ГОСТ 3248—60 буквой а с двумя числовыми индексами одним верхним и одним нижним. Нижний индекс обозначает заданную скорость ползучести (%/час.), верхний индекс — температуру испытания в °С. Например, обозначает предел ползучести при скорости ползучести 1 10 %/час. и температуре 600° С. [c.255]

Условный предел ползучести обозначают буквой а с цифровыми индексами—двумя нижними и одним верхним. Первый нижний индекс обозначает заданное удлинение в процентах (суммарное или остаточное), второй нижний индекс — продолжительность испытания в часах, верхний индекс — температуру испытания. Например, 00 =300 МПа означает, что при испытании при 700° С в течение 100 ч остаточное удлинение, равное 0,2 /о, вызывается напряжением 300 МПа. В некоторых случаях два нижних индекса заменяют одним, который обозначает заданную скорость ползучести. [c.61]

Из правого верхнего квадранта (см. рис. 4), в котором помещена прямая ползучести в логарифмических координатах напряжение — скорость ползучести, следует, что при напряжении с = 6 кг/мм , соответствующем расчетному пределу ползучести для стали марки 15М, скорость ползучести в час составляет 1,6-10" мм/мм. [c.64]

При 550° С условный предел ползучести этих сталей, соответствующий скорости ползучести 10 %/час, равен 8,5—9,5 кГ/мм , предел длительной прочности за 100 ODO час. 15—17 кГ/.ы.ч- (верхний предел соответствует стали с 0,6% Мо + 0,3% V). [c.707]

Явление непрерывной деформации под действием постоянного напряжения называется ползучестью. Характеристикой ползучести является предел ползучести, характеризующий условное растягивающее напряжение, при котором скорость или деформация ползучести за определенное время достигают заданной величины. Если допуск дается по скорости ползучести, то предел ползучести обозначается о с двумя индексами — нижний соответствует заданной скорости ползучести в %/ч, а верхний — температуре испытания. Если задается относительное удлинение, то в обозначение предела ползучести вводят три индекса один верхний соответствует температуре испытания, два нижних — деформации и времени. Для деталей, работающих длительный срок (годы), предел ползучести должен характеризоваться малой деформацией, возникающей при значительной длительности приложения нагрузки. Для турбин паровых котлов, лопаток паровых турбин, работающих под давлением, допускается суммарная деформация не более 1 % за 100000 ч, в отдельных случаях допускается 5 %. У лопаток газовых турбин деформация может быть 1—2 % на 100—500 ч. [c.394]

Предел ползучести обозначают через о и числовыми индексами. Так, Оо 2/шо означает предел ползучести при допуске на деформацию 0,2 % за 100 ч испытания при 700 °С. В случае определения предела ползучести по скорости ползучести его обозначают буквой а с двумя числовыми индексами. Нижний индекс означает заданную скорость ползучести (%/ч), верхний индекс — температуру испытания, °С так, — предел ползучести при скорости ползучести ЫО %/ч при 600 "С. [c.229]

Здесь верхний предел интегрирования принят равным бесконечности, что соответствует превращению образца в бесконечно длинную и бесконечно тонкую нить. График зависимости о от i по уравнению (19.8.4) представлен на том же рис. 19.8.2. За критическое время теперь можно принять лишь то конечное время, при котором перемещение и напряжение становятся бесконечно большими. Фактически, конечно, разрыв происходит при некотором конечном перемещении, но кривая a — t в конце идет вверх чрезвычайно круто и абсцисса асимптоты дает достаточно хорошую оценку времени до разрушения. Если принять степенной закон ползучести v = Aa , то по формуле (19.8.4) получается [c.674]

Подстановкой последовательно возрастающих значений деформации в верхний предел интеграла получают соответствующие величины времени г и по этим точкам строят расчетную кривую ползучести. [c.83]

В пароперегревателях металл работает у верхнего предела своих возможностей по условиям ползучести и окалинообразования. Предполагается, что срок службы [c.175]

При перепаде температур по высоте замка в процессе эксплуатации газовых турбин жесткость зубцов и соответствующих участков тела хвостовика лопатки и выступа диска (т. е. сопротивляемость деформации ползучести) возрастает за счет падения постоянной B i с уменьшением температуры, несмотря на рост постоянной т.1. Так как замок представляет собой статически неопределимую систему, то отмеченное выше обстоятельство влечет за собой неравномерное распределение усилий между зубцами, а именно, верхние зубцы оказываются менее нагруженными, чем нижние. Наоборот, предел длительной прочности возрастает по мере перехода от верхних зубцов к нижним. [c.85]

Стали с перлито-ферритной структурой имеют низкую стоимость и просты в производстве. Они могут упрочняться до 540 МН/м в зависимости от содержания углерода и марганца. Низкое содержание углерода способствует хорошей свариваемости. Такие стали используют для гражданских инженерных сооружений, паровых котлов с ограниченным давлением и температурой, труб для экономайзеров и испарителей, а также для отливок деталей турбин низкого давления. Широко используют эти стали и при производстве ядерных энергетических установок. Однако имеется много узлов, применение в которых перлитных сталей нецелесообразно и неэкономично из-за их низкой прочности и недостаточного сопротивления ползучести. Стали с повышенным пределом текучести и сопротивлением ползучести, получаемые при легировании, могут иметь структуру мелкодисперсного перлита, перлито-бейнитную и структуру с переходом от верхнего к нижнему бейниту с соответствующим увеличением прочности. [c.49]

Коэффициенты запаса прочности при расчетах на статическую прочность можно классифицировать по роду металла — деформируемому (поковки, штамповки, прокат) или литому, а также исходя из температуры. Последняя определяет для каждой марки стали и сплава основные характеристики, к которым применяется коэффициент запаса. Так, например, для углеродистых сталей, начиная примерно с 350° С, необходимо принимать во внимание также ползучесть металла и относить коэффициенты запаса к длительным характеристикам, а не только к пределу текучести при рабочей температуре. Для теплоустойчивых и жаропрочных сталей перлитного класса (хромистых нержавеющих и аналогичных им) эта температура составляет примерно 430°С, а для аустенитных 480—520° С, в зависимости от марки стали. Это верхние пределы умеренных температур для данных классов деталей. [c.30]

Степень легирования деформируемых суперсплавов приходится ограничивать, дабы сохранить необходимый уровень горячей деформируемости. Но в отношении литейных суперсплавов столь жестких ограничений по химическому составу нет, и можно обеспечивать сплавам гораздо большую конструктивную прочность. Сопротивление ползучести и длительную прочность суперсплавов того или иного состава доводят до верхнего предела выбором оптимальных режимов литья и термической обработки. Пластичность и усталостные характеристики у отливок обычно несколько ниже, чем у изделий из деформируемых сплавов, имеющих аналогичный качественный состав и работающих в контакте с отливками. Этот раз- [c.161]

Hf присутствует в большинстве суперсплавов со столбчатой микроструктурой, он повышает их межзеренную пластичность и хотя поперечная пластичность этих сплавов в условиях ползучести значительно ниже, чем продольная, она все-таки соответствует верхнему пределу соответствующей пластичности суперсплавов в обычных отливках. Поперечная пластичность в условиях ползучести — эффективная мера для оценки межзеренной прочности сплавов со столбчатой микроструктурой. [c.271]

А. Наиболее приемлемым режимом работы детали при повышенной температуре должен был бы, очевидно, считаться режим, отвечающий первой или второй кривой ползучести на рис. 463, когда деформация ползучести или вовсе не возникает или вскоре после нагружения детали прекращается. Однако соответствз ющне напряжения с , равные пределу ползучести материала, и обычно оказываются настолько малыми, что использование их в качестве верхнего предела напряжений привело бы на практике к неоправданному увеличению размеров машиностроительных деталей. Поэтому в машиностроении обычно допускается появление в деталях сравнительно небольших деформаций ползучести (третья кривая на рис. 463). При этом, однако, требуется, чтобы полная деформация детали равная сумме д ормации при нагружении и деформации ползучести е (см. рис. 465), в течение срока службы детали /д не превосходили некоторой наперед заданной допускаемой величины [в], зависящей от назначения детали, условий ее работы и т. п. Так, например, допускаемая величина относительной деформации [е] для трубок пароперегревателей принимается равной 0,02, для паропроводов — 0,003, для цилиндров паровых турбин — 0,001 и т. п. [c.579]

В практических расчетах актуален определенный диапазон скоростей деформирования и соответственно скоростей ползучести материала (ограниченный, в частности, условиями квазистатиче-ского нагружения). Условимся считать верхней границей диапазона некоторое значение ё = В, не превышающее скоростей, обычно реализуемых при испытаниях с целью определения кривых деформирования. Согласно выражению (3.14) этому значению будет отвечать упругая деформация = a lE = Ф° (В), где а в — предел прочности материала. Нижней границей будем полагать значение ё == о, которому соответствует /"п = ajE = Ф° (6q) сГд — предел ползучести. Указанные границы В, Ьд (гд, г ) являются условными и могут преобретать различные значения в зависимости от поставленной задачи. Заметим, что в указанном выше предельном случае, когда подэлементы обладают чисто склерономными свойствами (гв = г ), зависимость (3.16) уже не содержит скорости ё и значение максимальной упругой деформации зависит только от температуры. Такая модель была рассмотрена в гл. 2. [c.47]

Таким образом, если исходить из представления о микроыеодно-родности реальных материалов, предположение о реономности всей неупругой деформации не связано с какими-либо несоответствиями или противоречиями по отношению к опытным данным. Различие между процессами кратковременного и длительного неупругого деформирования заключается, как было выяснено, в том, что при этом реализуются различные участки реологической функции. В принципе им могут отвечать различные физические механизмы деформирования и различные интенсивности накопления повреждений. На рис. 6.5 показаны зависимости предела прочности Ов — == 2G (Т) /"л и предела ползучести о = 2G Т) в зависимости от температуры (данные получены для стали 12Х18Н9, верхняя граница скорости деформации В = 10 с , указаны значения допуска с" , принятого при определении а ). Как видно, при температурах, приближающихся к нормальной, значения и близки, хотя и не совпадают. [c.128]

С и скорости Уп=1-10"5 %/ч. Если задаются относительное удлинение и время его достижения, то в обозначении предела ползучести вводится три индекса один верхний соответствует температуре, а два нижних—деформации и времени. Например, a i.iooooo — предел ползучести при 600 °С, когда за 100 000 ч достигается удлинение 1 %. [c.46]

Предел ползучести по величине деформации- обозначается буквой а с одним верхним и двумя нижними индексами. Верхний индекс обозначает температуру испытания в °С, первый нижний— указывает BeJiH4HHy заданной деформации ползучести в %, второй нижний -- заданное время испытания в часах. Например, [c.5]

При определении условного предела ползучести по величине деформации его обозначают а с тремя условными индексами двумя нижними и одним верхним. Первый нижний индекс обозначает заданное удлинение (суммарное или остаточное в процен- [c.354]

Экстраполяция прямой Ig а — Ig Тр, таким образом, дает правильные результаты только в тех случаях, когда существует уверенность, что в промежуток времени, охваченный произведенными испытаниями, входит точка перегиба, или если разрушение на всех исследованных отрезках времени носило межкристаллитный характер, являющийся гарантией того, что наклон линии Ig сг — Ig Тр в дальнейшем не изменится. Для каждой стали существуют температуры, при которых разрушение происходит по зерну (носит транскристаллический характер), и в этом случае экстраполяция значений Одп на длительные сроки также не может вызывать сомнений [40]. Обычно приводимые в технической литературе данные по значениям для длительных сроков службы ( 10 000 looooo) экстраполированы на базе испытаний продолжительностью 2000 час., хотя имеется уже немалое количество данных, полученных экстраполяцией на базе испытаний значительно большей продолжительности (до 30000 час. и более). Соответствующие сопоставления показывают, что экстраполированные величины (Та разных сталей имеют разброс относительно средних значений Одп не мепее 10%. Разница между Од , определенным при помощи непосредственного эксперимента, и сгап определенным методом экстраполяции, тем больше, чем длительнее отрезок времени, на который производится экстраполяция, и меньше база экстраполяции. Для очень длительных испытаний, например продолжительностью 25 000 час., разница между экспериментально определенным а п (а также а ) и стдп, определенным при экстраполяции даже с 10000 час., может доходить, по немецким данным, относящимся к многим десяткам марок стали разных классов, до 20—30%, причем, как правило, экспериментально определенные значения лежат ближе к верхнему пределу экстраполированных значений аа и (см. также сказанное выше о влиянии продолжающегося затухания кривой ползучести на величину экстраполированного предела ползучести). [c.264]

В реальных материалах уровень приложенных напряжений редко приближается к этому верхнему пределу, так как наличие дефектов кристаллического строения приводит к срабатыванию альтернативных механизмов пластической дес])ормацин, среди которых в первую очередь надо отметить дислокационное скольжение и дислокационную ползучесть. [c.20]

Температура. Рабочая температура является важным параметром при выборе типа и материала прокладки. Предельно допустимые значения рабочих параметров полуметаллических прокладок ограничиваются возможностями мягких наполнителей. Например, асбестовые наполнители допускают применение прокладки при температурах не свыше 450—480° С, хотя металлические элементы сохраняют работоспособность и при более высоких температурах. Верхний предел по температуре для металлических прокладок зависит от ряда факторов, в том числе от окис-ляемости и ползучести материала. В табл. 2 указаны некоторые обычные материалы, используемые для изготовления металлических прокладок, и верхние пределы применения их по температуре (при длительной непрерывной работе). Значения этих предельных температур резко снижаются при соприкосновении прокладки с корродирующими средами. [c.261]

Чистое железо — мягкий и пластичный металл и поэтому он чаще используется лишь в качестве исходного материала при производстве специальных сталей. Стали состоят из железа с добавками углерода, который в сочетании с соответствующей термической обработкой, увеличивает пределы текучести и ползучести. Растворенный углерод стабилизирует аустенит — высокотемпературную аллотропическую форму железа — и очень незначительно стабилизирует феррит, находясь в стали преимущественно в виде цементита РезС. Когда температура стали повышается, сталь переходит в аустенитное состояние, а при последующем охлаждении ниже этой температуры сталь претерпевает эвтектоидное превращение, в результате которого выделяется феррит и цементит. Если превращение имеет место при температуре, при которой диффузионные процессы не происходят, образуется мартенсит, представляющий собой пересыщенный твердый заствор углерода в железе и обладающий высокой твердостью. <огда превращение происходит при высокой температуре, образуется перлит, который состоит из пластинок феррита и цементита. Стали бывают либо доэвтектоидные, в которых содержится в основном феррит, либо заэвтектоидные, содержащие свободный цементит. Структура, состоящая из феррита и перлита, мягкая и пластичная, но с увеличением скорости охлаждения, температура превращения понижается и перлитная структура становится более мелкозернистой, а материал более твердым. При промежуточных значениях температуры между мартенситом и перлитом существуют структуры, известные под общим названием бейнит. Мелкие выделения цементита и феррита, наблюдаемые с помощью металлографического микроскопа, меняют структуру от пластинчатой при высокой температуре (верхний бейнит), до перистой при более низкой температуре (нижний бейнит). [c.48]

Одним из основных требований к свариваемому металлу (листу поковке или отливке) из углеродистых сталей является ограничение-верхнего предела содержания углерода. Для уменьшения технологических трудностей этот предел устанавливается равным 0,3%- Как правило, для ответственных деталей из углеродистой стали, особенно для тех сталей, которые работают в зоне температур, где отчетливо проявляется ползучесть металла, применяют спокойную мартеновскую кислук> сталь. Кипящую сталь для ответственных сварных конструкций не используют. [c.435]

Пределы температурного цикла нагружения, а также время сикла оказывают определяющее влияние на термическую усталость и чем больше интервал температурного цикла, тем больше термические напряжения. Наиболее существенным здесь является влияние верхней температуры цикла. При повышении температуры снижается предел текучести, а также ускоряется процесс ползучести. Влияние времени выдержки при верхней температуре термического цикла на количество циклов до разрушения материала можно определить И7] по формуле q N - В - Ь 1д г, где Л/ - количество циклов до разрушения матер><ала t — время выдержки при максимальной температуре В лЬ — постоянные величины, характерные для данного материала и нагружения. [c.89]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...