Питательная вода, номинальная температура

Номинальная температура питательной воды — это температура воды, которую необходимо обеспечить перед входом в экономайзер или другой подогреватель питательной воды котла (или при их отсутствии — перед входом в барабан) при номинальной паропроизводительности. Основные параметры некоторых типов котлов приведены в табл. 1 (ГОСТ 3619—82 Е). [c.13]

Номинальная температура питательной воды — это температура воды, которую необходимо обеспечить перед входом в экономайзер или другой относящийся к котлу подогреватель питательной воды (в их отсутствие — перед входом в барабан) при номинальной паропроизводительности. [c.12]

Температура питательной воды, С. . Температура охлаждающей воды,. Расход охлаждающей воды, т/ч. . . Расход свежего пара при номинальной нагрузке и номинальных расходах в отборы, т/ч. ........... [c.376]

Температура питательной воды. Отклонение температуры регенеративного подогрева питательной воды от ее номинального значения, указанного в табл. 6-11, не должно превышать 10° С при работе турбины с номинальными параметрами пара (начальными и в отборе), отбора.чи и мощностью. [c.185]

Стационарные котлы характеризуются следующими основными параметрами номинальной паропроизводительностью, давлением, температурой пара (основного и промежуточного перегрева) и питательной воды. Под номинальной паропроизводительностью понимают наибольшую нагрузку (в т/ч или кг/с) стационарного котла, с которой он может работать в течение длительной эксплуатации при сжигании основного вида топлива или при подводе номинального количества теплоты при номинальных значениях пара и питательной воды с учетом допускаемых отклонений. [c.12]

Температура перегрева пара при работе второй конвективной шахты и изменения общей нагрузки агрегата от 100 до 30% колеблется пределах от 297 до 265°С. При давлении пара 23 кгс/см и температуре питательной воды на входе в экономайзер 100°С питательная вода на выходе из экономайзера не кипит, и запас до кипения составляет 15—30°С. Количество воздуха, пропускаемого через воздухоподогреватель, по допустимому сопротивлению принимается равным 50% всего количества при номинальной нагрузке. По этой причине средняя температура подогрева воздуха при этой нагрузке составляет примерно ПО°С, однако при нагрузке 50% номинальной температура воздуха повышается до 215°С и при нагрузке 30% составляет 170°С. [c.122]

Температура питательной воды на выходе из ПВД при номинальной нагрузке для энергоблоков с давлением острого пара перед турбиной 12,74 МПа (130 кгс/см ) составляет 230...235° С, давлением 123,52 МПа (240 кгс/см") 260...275° С. [c.58]

Недогрев питательной воды до номинальной температуры приводит к существенному снижению экономичности блока. Например, для блока 300 МВт недогрев питательной воды на 10° С приводит к увеличению расхода условного топлива на 1,4 г/(кВт ч). Поэтому обслуживающий персонал должен вести постоянный контроль за температурой воды на выходе из подогревателя высокого давления (ПВД) и при ее снижении принимать меры по устранению недогрева. [c.64]

Паротурбинные установки с высокими параметрами пара в пределах регулируемых частичных нагрузок допускают сохранение номинальных параметров потребляемого пара при переменной, в общем случае, температуре питательной воды, которая, как правило, повышается с увеличением нагрузки. Технологические производства обычно допускают некоторое снижение температурного уровня передаваемого тепла при работе на нагрузках, меньших номинальных. Потребитель, которому передается тепло от активной зоны, определяет нижний уровень температур. Верхний температурный уровень отвода тепла из активной зоны зависит от теплопередающих характеристик (термического сопротивле- [c.25]

Для исключения значительных перепадов температуры воды между входом и выходом (при циркулирующем с минимальным расходом греющем теплоносителе) подача питательной воды обеспечивается также с минимальным расходом. Давление воды в ПГ поддерживается на уровне номинального. Минимальный расход питательной воды составляет от 3 до 5%- Теплом реактора при минимальной мощности (или теплом от вспомогательной котельной) прогреваются до требуемой температуры оборудование паротурбинной установки и питательная вода. Затем с увеличением мощности реактора вода нагревается до температуры насыщения на выходе из ПГ. К этому моменту расход питательной воды должен быть увеличен примерно до 10% номинального расхода. [c.29]

Было уделено внимание установлению границ неустойчивых режимов работы испарителя. Методика экспериментов была следующей. При заданных расходах натрия и температуре питательной воды постепенно поднимали температуру натрия на входе в модель до появления пульсаций температуры и расхода воды в опускной трубе. Пульсации достигали 10 °С, колебания — примерно 20 % расхода при устойчивых режимах. При этом пульсации давления в сепараторе доходили до 0,15 МПа. Были построены зависимости температуры натрия от его расхода при давлениях от 2,5 до 5,1 МПа, которые определили границы устойчивости. Основными факторами, влияющими на устойчивость работы испарителя, оказались расход и температура натрия на входе в модель. При номинальном расходе натрия (0,525 кг/с) неустойчивые ре- [c.262]

При нагрузке турбины в пределах 20—30% номинальной необходимо работать около 30—40 мин, т. е. до тех пор, пока выхлопная часть корпуса турбины не достигнет нормальной температуры в пределах 32—40 С или другой наименьшей температуры. При этой нагрузке ввести в работу регенеративные подогреватели питательной воды с подачей пара от нерегулируемых отборов турбины. После этого можно снова постепенно нагружать турбину с указанной выше скоростью до номинальной мощности. При нагружении турбины регулирующие клапаны должны открываться плавно (без рывков) в установленной последовательности. [c.77]

В ЦКТИ выполнены проектные разработки парогазового блока мощностью 400 МВт, состоящего из котлоагрегата под наддувом паропроизводительностью 800 т/ч, паровой турбины мощностью 300 МВт с параметрами пара 240 ата, 560/565° С и двух газотурбинных агрегатов мощностью по 30/50 МВт с начальной температурой 770° С. Тепловая схема блока представлена на рис. 44. Экономайзеры включены параллельно регенеративным подогревателям питательной воды. Отвод питательной воды в экономайзер после подогревателя ПНД-2 обеспечивает при номинальной нагрузке температуру уходящих газов не свыше 140° С при температурном напоре на холодном конце экономайзера 30° С. Топливо — угольная пыль. [c.79]

Из-за более высокого давления питательной воды неплотность и течь труб пароохладителя вызывают загрязнение пара солями питательной воды, а потому его конструкция должна обеспечивать возможность замены и уплотнения труб. В котлах старых выпусков поверхностные пароохладители иногда устанавливали на стороне насыщенного пара. Единственное их преимущество — возможность размещения в коллекторе насыщенного пара перед пароперегревателем. Весьма существенным дефектом такого регулятора является неравномерное поступление образующегося конденсата в змеевики пароперегревателя. Вследствие этого возможен при общей номинальной температуре перегретого пара перегрев отдельных змеевиков, в которые поступает меньше воды из пароохладителя. Пароохладители на выходе перегретого пара устанавливают редко, и такая схема нецелесообразна, так как змеевики пароперегревателя не защищаются от перегрева и условия работы фланцевых соединений теплообменника из-за большой разности температуры пара и воды оказываются еще более тяжелыми. [c.158]

МПа и 813/813 К- Давление в конденсаторе при номинальном режиме рк=3,58 кПа при to.n = = 285 К- Расход охлаждающей воды 108 000 м ч. Температура питательной воды 547 К- Расход свежего пара 3660 т/ч, из этого количества в конденсатор поступает 2135 т/ч ( 58%). Минимальная длительная мощность 360 МВт. [c.73]

На частичных нагрузках при СД экономичность установки может быть улучшена за счет повышения температуры питательной воды на этих режимах. Как показали исследования Н. А. Сорокина, этого можно достичь введением дополнительного подогревателя при давлении пара около 11 МПа. При номинальной нагрузке конденсат в этом подогревателе не подогревается, при сниженных же нагрузках в нем автоматически поддерживается постоянное давление. От нагрузки jV = 0,6 и ниже дополнительный отбор делается нерегулируемым. Это [c.75]

Возможный прирост мощности за счет отключения ПВД значителен и характеризуется достаточно высокими экономическими показателями для покрытия пиков графика нагрузки. Задача эффективного участия блока в выработке пиковой и полупи-ковой нагрузки в будущем может полностью решаться при отключении ПВД и подогреве питательной воды до нормальной температуры за счет теплоты отходящих газов из ГТУ, введенной в состав блока для этой цели. При этом мощность ГТУ получается такой же или больше, чем АЛ за счет отключения ПВД, а удельный расход теплоты на выработку дополнительной мощности становится даже меньше на несколько процентов, чем при номинальном расчетном режиме работы блока (см. п. V.7). [c.76]

Существенное улучшение показателей выработки дополнительной мощности может быть достигнуто в специализированной комбинированной установке (КУ), состоящей из паротурбинного блока, работающего на режимах с отключенной регенерацией, и ГТУ, теплота уходящих газов которой используется для догрева питательной воды до номинальной температуры [7]. Такая установка (рис. V.5) способна развивать значительные дополнительные мощности за счет ГТУ и форсировки ПТУ. В базовом режиме ПТУ работает автономно, по обычной схеме, а ГТУ отключена. В режиме выработки пиковой или полупиковой мощности включается ГТУ, а ПТУ переводится на режим работы с отключенными подогревателями высокого давления. [c.93]

Пар из 1-й камеры переднего уплотнения ЦВД направляется в ПВД-7, из 2-й камеры — в ПВД-5, из 3-й камеры переднего уплотнения и задней камеры уплотнения ЦВД, а также из 1-й камеры переднего уплотнения ЦНД — в вакуумный охладитель. Из крайних камер уплотнений ЦВД и ЦНД, а также от штоков клапанов паровоздушная смесь направляется в вакуумный охладитель (с эжектором), в котором поддерживается давление около 95 кПа. В предпоследние отсеки уплотнений подается пар при давлении 103—105 кПа и 413 К из специального коллектора, в который пар поступает из уравнительной линии деаэратора, а давление регулируется с помощью электрического датчика. От штоков регулировочных клапанов и автоматического затвора протечка поступает в деаэратор. Температура питательной воды при номинальном режиме с отбором пара /п. в = 522 К. [c.102]

Без регулировочных средств не удается обеспечить постоянство температуры промежуточного перегрева и при других отклонениях от номинального режима в случае по переменного сжигания двух различных видов топлива, например природного газа и мазута или газа и АШ при шлаковании или загрязнении поверхностей нагрева в случае изменения температуры питательной воды и т. п. Эти отклонения от номинального режима могут действовать в разных направлениях и взаимно 14 [c.14]

Для блоков 150 Мет были изготовлены котельные агрегаты типов ПК-24 и ПК-38 с двумя корпусами каждый, номинальной паропроизводительностью корпуса 270 г/ч. Давление лара на -выходе из первичного пароперегревателя 140 ат на входе во вторич-ный пароперегреватель и выходе ИЗ него — 34 и 32 ат. Расчетные температуры пара на входе во вторичный пароперегреватель 385° С, после первичного и вторичного перегрева 570° С температура питательной воды 233° С. [c.90]

S0. Расчеты температуры обогреваемых труб при временных ухудшениях условий работы производятся для номинальной нагрузки котельного агрегата, при которой по п. 8-49, а получается наибольшая температура стенки, и нормальной температуры питательной воды. [c.69]

Изменение номинальной паропроизводительности котлов при снижении температуры питательной воды [c.121]

Номинальная температура питательной воды, С 215 230 230 235 [c.121]

Вариант комбинированного котла с установкой предтопка предварительной газификации топлива требует следующих изменений вместо трех горелок с ротационными форсунками в этом случае может быть применен один цилиндрический предтопок внутренним диаметром 2,5 м с общей длиной камеры около 4,0 м. В данном варианте охлаждение стенок предтопка целесообразно осуществлять питательной водой. При подаче в предтопок питательной воды с температурой 100°С на выходе из предтопка вода подогревается на 56° С при максимальной паровой нагрузке и на 36°С при нагрузке 30% номинальной. Такой подогрев воды обеспечивается при ошипованных охлаждающих трубах с покрытием их корундовой массой толщиной 25 мм. В результате такого предварительного подогрева воды размеры водяного экономайзера значительно уменьшаются по сравнению с описанным выше котлом. После пароперегревателя устанавливается лишь один пакет водяного экономайзера площадью поверхности нагрева 432 м , и даже после такого экономайзера парообразование воды на выходе из него составляет 10—12%. Ниже водяного экономайзера устанавливается трубча- [c.124]

Номинальной температурой питательно- воды называется температура воды, принятая прн проектировании котла для номииалыюй паропроизводительности перед входом в экономайзер (до отвода иа пароохладитель) илн — прн отсутствии экономайзера — в барабан котла. [c.318]

Исходные данные для расчета номинального режима ПГ паропроизводитель-ность О, кг/с температура питательной воды на входе в ПГ /дв. температура перегретого пара С паропроизводительность промежуточного пароперегревателя Дцп, кг/с температура пара на входе и выходе в промежуточный пароперегреватель пп. вых пп. °С давление перегретого пара рд, МПа давление пара на входе в промежуточный пароперегреватель Рдд, МПа давление насыщенного пара р , МПа кратность циркуляции йд задается с последующей проверкой напор, создаваемый насосом МПЦ, Др, МПа допустимая потеря напора по тракту пара в промежуточном пароперегревателе Ардд, МПа расход греющей среды О, кг/с температура греющей среды на входе и выходе из парогенератора дх, Цык> °С температура греющей среды на входе в испаритель вхв> °С давление греющей среды па входе в парогенератор р ,, МПа число секций в экономайзе- [c.189]

При работе в комбинированном режиме и поддержании постоянной паровой нагрузки в пределах 45 т/ч, т. е. при снижении общей нагрузки до 60% номинальной, средняя температура уходящих газов при сжигании мазута составляет около 200°С при дальнейшем снижении нагрузки она уменьшается и составляет при суммарной нагрузке 30% номинальной около 140°С. Указанный вариант комбинированного котла может выполняться (как это показано на рис. 6.12) с циклонным предтопком, обеспечивающим двухступенчатое сжигание газа и мазута. На котел устанавливается один такой предтопок с внутренним диаметром 2000 мм и длиной не менее 2600 мм. Стенки, закрытые хромомагнезитовой или карборундовой обмазкой по ошипованным трубам, охлаждаются питательной водой, поступающей затем в нижний коллектор водяного экономайзера. [c.117]

На рис. 6.18 приведена характеристика работы комбинированного котла. За счет уменьшения светимости топлива теплообмен в топочной камере несколько ухудшается, максимальная паропроизводитель-ность уменьшается н не превышает 98 т/ч. Постоянная паровая нагрузка, которая может поддерживаться при изменении общей нагрузки котла от 100 до 55%, составляет около 75 т/ч. Водогрейная нагрузка при этом может изменяться от 65 до 8,0 Гкал/ч. Однако при таком варианте из-за недостаточно развитого водяного экономайзера температура уходящих газов несколько возрастает и при нагрузке 60% номинальной и пропуске всех дымовых газов через вторую конвективную шахту достигает 250°С, что является существенным недостатком этого варианта. Вероятно, более целесообразным при установке всякого рода предтопков с предварительной газификацией топлива является применение охлаждения стенок этих нредтопков не питательной водой, а [c.125]

Основными мероприятиями по повышению к. п. д. котлоагрегатов являются экономичная нагрузка котло-агрегата (см. гл. 7) поддержание оптимального коэффициента избытка воздуха в топке снижение присосов воздуха в котлоагрегате поддержание номинального давления в барабане котла и наиболее экономичной температуры питательной воды обеспечение безнакипного режима котлоагрегата поддержание чистоты наружных поверхностей нагрева устройство и увеличение хвостовых поверхностей нагрева. [c.82]

Предположим, что при номинальном давлении в котле 13 KZ l M ( н= 194,1 °С) котел работает с давлением 5 кгс1см ( н= 158,1 С). В этом случае питательная вода в экономайзере может быть подогрета при отсутствии автоматического регулирования температуры воды только до тем1пературы [c.91]

Поддержание нормальных параметров пара на котлах и перед турбинами. Повыше-FiHe температуры и давления пара перед турбинами до номинальных величии. Повышение температуры питательной воды до проектной величины путем упорядочения эксплоатации регенеративных пoдoгpe гJre.лe i высокого давления и установки их гам, где они отсутствовали. [c.509]

Греющий теплоноситель после промежуточного теплообменника поступает во входной газовый коллектор, обеспечивающий равномерное распределение теплоносителя в трубном пучке, и движется в межтрубном пространстве сверху вниз. Питательная вода подается в теплообменные трубы в нижней части трубного пучка и движется внутри них вверх. Подъемное движение пароводяной смеси в теплообменных трубах способствует хорошей гидродинамике и устойчивой работе ПГ. Движение греющего теплоносителя и рабочего тела осуществляется противоточно по всей длине теплообменных труб. При этой схеме циркуляции температура металла по наружной поверхности трубы (на участке входа гелия в трубный пучок) может достигать 630 °С при перепаде температуры по толщине стенки 46 °С в номинальных режимах. Температура трубы в этом месте может быть снижена организацией прямоточной схемы движения гелия и пара на участке пароперегрева (по расчетным оценкам примерно на 140 С), но при этом перепад температуры по толщине стенки увеличивается до 105 °С. Кроме того, организация прямотока на пароперегревательном участке усложняет конструкцию ПГ, так как необходимы дополнительные перекидки теплообменных труб. Учитывая также, что при этом увеличивается площадь необходимой теплообменной поверхности ПГ на 7 % и соответственно повышаются потери давления пароводяной смеси, приняли про-тивоточную схему движения на всем протяжении трубного пучка. [c.116]

Тепловая схема. Система РППВ обеспечивает при номинальном режиме температуру питательной воды п. п — 460 К. [c.130]

Примером крупных турбин западноевропейской школы служит турбина ВВС конструкции 1957 г., номинальной мощностью 250 мгвт (фи . 115). Число оборотов турбины 3000 в минуту, параметры пара 200 ата, 570 570°С, предусмотрен восьмиступенчатый подогрев питательной воды. Мощность при температуре ох- [c.287]

Температура конечного подогрева питательной воды в регенеративных установках при номинальной нагрузке блоков при ро=130 /сгс/сд (абс.) составляет 230—235° С, а блоков при ро = 240 кгс1см (абс.) —260—265° С. [c.89]

Деаэратор при нормальной работе блока обычно питается паром того же отбора, что и первый по ходу питательной воды ПВД (III отбор). Давление в этом отборе при номинальной нагрузке блока зачительно превышает давление в деаэраторе и вынуждает устанавливать перед деаэратором специальный дроссельный клапан с автоматическим регулированием расхода пара. Этим создается возможность поддерживать в деаэраторе заданное давление при изменении расхода или температуры поступающих потоков. [c.90]

Учитывая, что мощность установки и значения температуры основного и промежуточного перегрева слабо влияют на оптимальные параметры начала вторичного перегрева, эти данные можно с достаточной точностью использовать для всех установок с однократным промежуточным перегревом. Данные относятся к номинальной нагрузке установок. С понижением нагрузки зависимость qilqo от давления рп.п и температуры питательной воды ослабляется. [c.29]

Наладка барабанных котлов высокого давления показала, что поверхность нагрева пароперегревателя часто превышает нужную ва-ли чину. Так, во время наладки котла 200/220 г/ч, 108 бар,. 500° С пер вую ступень пароперегревателя уменьшили на 23% [Л. 124]. За счет этого температура перегретого пара снизилась на 60° С и почти вдвое уменьшился впрыск воды в пароохладитель. Котел 105/130 т/ч, 78 бар, 500° С при реконструкции был переведен на жидкое шлако-удаление с увеличением номинальной паропроизводительности до 160—170 Tj4. При этом пришлось уменьшить поверхность нагрева первой ступени перегревателя примерно на 30%. Для этой цели была вырезана последняя секция с поверхностью иагрева около 370— 380 (рис. 7-5). На другом котле, реконструированном на жидкое шлакоудаление, температура перегрева пара была снижена устаиоа-кой дополнительного впрыскивающего пароохладителя между первой и второй ступенями пароперегревателя. Температура пара были снижена на 50° С при впрыске 10 т ч питательной воды. [c.247]

Так, понижение температуры питательной воды влечет за собой увеличение расхода топлива на дополнительный подогрев воды до номинальной температуры. Соответственно 1Возрастают объем дымовых тазов и их акорость в газоходах котла. При сжигании многозольны х. топлив, а также /углей с повышенной абразивностью золы приходится ограничивать паропроивводи-тельность котельных агрегатов согласно табл. 6-Л. [c.121]

Номинальная паропроизводитёльность котла, mjH 220 420 500 640 Температура питательной воды, С [c.121]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...