Предел текучести для приведенной кривой

Рассмотрим теперь кривую циклического Деформирования, включающую участок упругого деформирования, условно приведенную к симметричному циклу (см. рис. 8). Предел текучести для приведенной кривой равен пределу текучести при симметричном цикле S , и начало координат независимо от степени асимметрии и размаха цикла всех приве- [c.84]

При одноосном продольном пластическом сжатии многослойного тела его текущий предел текучести Oj (in-m) либо равен сумме приведенных послойных пределов текучести, либо занимает промежуточное положение в ряду физических пределов текучести компонентов тела. Кривая, построенная по уравнению (XV.26), представляет собой связь между напряжениями и деформациями при одноосном продольном сжатии, т. е. является реологической кривой для рассматриваемого случая деформирования /г-слойного тела. [c.333]

Величина условного предела текучести для стали в-отожженном состоянии, определяемая по табл. 8 или по рис. 151, равна 40 кГ/мм . После первого прохода с обжатием в 30% металл упрочняется и его условный предел текучести, определяемый крив ОЙ, приведенной на ри С. 151, равен 91 кГ/мм . [c.196]

На рис. 1.47 показана зависимость от температуры модуля упругости Е, предела текучести o x.p, временного сопротивления (7в.р и удлинения при разрыве 8 для малоуглеродистой стали в интервале О. .. 500°С. Как видно из приведенных кривых, модуль упругости в пределах О... 300 С практически не меняется. Более существенные изменения претерпевают сг .р и 6, причем имеет место, как говорят, охрупчивание стали -удлинение при разрыве уменьшается. При дальнейшем увеличении температуры пластические свойства стали восстанавливаются, а прочностные показатели быстро падают. [c.93]

Учет асимметрии. Для металлов, чувствительных к асимметрии циклов нагружения, согласно блок-схеме (см. рис. 2.8) предусмотрены два варианта приведение параметров кривой усталости или определение эквивалентной амплитуды нагрузочного режима. Из большого количества способов, предложенных для корректировки предела выносливости с учетом асимметрии, в табл. 2.10 приведены два способа, наиболее часто используемых в расчетах. В первом случае для построения расчетных зависимостей на диаграмме предельных напряжений используются пределы выносливости при симметричном s i и пульсирующем Sq циклах во втором — s i и предел текучести s . [c.58]

В табл. 1—4 гл. 11 для ряда материалов даны параметры полигонального упрочнения а и й , модули линейного упрочнения От и схематизированные пределы текучести 0т, вычисленные по приведенным выше формулам. На основе этих данных кривая деформирования при однократном нагружении определяется полностью. [c.16]

Рассмотрим в пластической области участки кривых деформирования в каждом полуцикле нагружения в координатах, начало которых каждый раз совмещается с точкой, соответствующей пределу текучести в данном полуцикле (см. рис. 8). Из эксперимента вытекает, что в каждом полуцикле нагружения эти участки кривых деформирования для различных уровней исходных амплитуд приведенных напряжений (деформаций) при совмещении точек А, [c.83]

По-видимому, будет поучительно вернуться к 1.7 и вспомнить общий характер изменения модуля упругости Е, температурного коэффициента линейного расширения а и произведения Еа в зависимости от гомологической температуры (отношения абсолютной температуры Т к температуре плавления Тт), изображенного для алюминия и железа на рис. 13.1, 13.2, а также вспомнить изменение кривой напряжение — деформация , охватывающей переход от упругого к пластическому диапазону деформаций, и изменение предела текучести в зависимости от температуры (см. пример для никелевой стали, приведенный на рис. 13.3, 13.4), [c.458]

Влияние температуры на обычные механические свойства мягкой (корабельной) стали иллюстрируется графиками на рис. 16.63, на котором можно заметить характерное снижение предела прочности агтах при 100° С и повышение его при температуре около 250° С, приписываемые старению. Интересны кривые напряжение — деформация для этой мягкой стали, приведенные на рис. 16.62 для восьми различных значений температуры ниже 0°С при одной и той же постоянной скорости деформирования w = 0,00208 /сек. На этом графике хорошо заметно, как процесс перехода от верхнего к нижнему пределу текучести, отчетливо выраженный для этой стали, изменяется при понижении температуры от комнатной до минимального уровня, равного 4° К- Верхний предел текучести возрастает при этом до учетверенной величины его значения при температуре 25° С. При температурах —269 и —200° С имеет место хрупкое разрушение при начальном падении нагрузки, однако в интервале от —196 до —160° С мягкая сталь может получать некоторую пластическую деформацию (до 14%), прежде чем наступит внезапное хрупкое разрушение. [c.737]

При асимметричном цикле для одинаковых значений приведенных напряжений наблюдается равенство остаточной деформаций и текущей пластической деформации, т. е. б == ёр. Значит, для какого-то полуцикла участки кривых деформирования в пластической области совпадают, если совместить точки, соответствующие пределу текучести (точки Л, В, С на рис. 96, 97). Такое совме- [c.242]

На рис. 3.3 показаны зависимости коэффициентов редукции от температуры и обобщенные кривые для предела текучести, определенного двумя упомянутыми методами. Температура приведения Го = +50° С. Исходные кривые (см. рис. 3.2, б) были [c.90]

Экспериментальные зависимости напряжения течения (т. е. напряжения за пределом текучести) от температуры и скорости деформации, приведенные ниже для ряда металлов (рис. 33), обычно имеют вид немонотонных кривых. [c.34]

Для сталей перлитного класса и высокохромистых сталей и их сварных соединений с пределом текучести при температуре 20° С, устанавливаемым по указаниям п. Ъ.1 настоящих Норм и не превышающим 600 МПа (60 кгс/мм ), можно использовать обобщенные кривые допускаемых коэффициентов интенсивности напряжений, приведенные на рис. 5.17.. [c.98]

Для определения энергосиловых параметров при холодной деформации металлов необходимы данные по условном у пределу текучести в зависимости от степени деформации (наклепа). На рис. 139—272 они приведены для различных групп металлов и сплавов в интервале суммарной степени дефор мации от О до 30—90%, причем нулевая степень деформации соответствует испытаниям образцов в отожженном (ненаклепанном) состоянии. По кривым, приведенным на этих рисунках, определяем величину условного предела текучести для суммарной степени деформации. [c.196]

На рис. 189, а представлена ехема диаграмм Смита. Кривая предельных напряжений Од апроксимирована линией АВС, наклонный участок АВ которой соединяет точки а 1 (предел выносливости симметричного цикла) и а (предел прочности), а горизонтальный участок ВС соответствует пределу текучести Оо.з- Точка 1 представляет произвольный цикл с максимальным напряжением 01, средним и с коэффициентом асимметрии г -1. Штриховая линия аЬ, проведенная через точки 1 и О, изображает одинаково опасные максимальные напряжения циклов того же уровня с различными значениями г. Для точки I эквивалентное по повреждающему действию напряжение ст, приведенное к г = -1 (точка а), находится из соотношения [c.311]

Испытание на двухосное растяжение проводили с использованием тех же охлаждающих сред, такой же методики измерения температуры и схемы компенсации, как и при испытании на одноосное растяжение. Схема криостата приведена на рис. 2. Нагрузку измеряли с помощью месдоз, а деформацию — тензодатчиками длиной 13 мм. Нагрузку и деформацию для каждого из двух направлений векторов главных напряжений регистрировали с помощью двухкоор-дннатного самописца. Рис. 3 и 4 иллюстрируют методику построения кривых напряжение — деформация на основании кривых нагрузка—деформации. По рис. 3 1. Из уравнения oi = 161/(1—fi,i) определяют напряжения в упругой области. 2. Продолжают петли разгрузки на кривой нагрузка— деформация до нулевого напряжения. 3. Из точек В, С, D, Е проводят прямые, параллельные ОА (модуль упругости определяют из уравнения, приведенного выше деформацию получают из диаграммы нагрузка — деформация). 4. Из точек F, G, Н, I вверх или вниз проводят ординаты до пересечения с прямыми,проведенными ранее, и получают точки в пластической области диаграммы напряжение— деформация. 5. Ординаты полученных точек являются напряжением (например, точка F отвечает напряжению 378 МПа). 6. Строят полную диаграмму деформации. 7. Определяют предел текучести сго,2. Процедура состоит из следующих этапов (см. рис. 4) 1. Из уравнения a2=eiE2l [c.60]

Из приведенной на рис. 28 температурной зависимости предела текучести низкоуглеродистой стали в исходном и облученном состояниях видно, что облучение не вызывает заметного изменения т при Т ниже комнатной. Однако радиационное упрочнение термически активируется при температурах выше комнатной, и изменение предела текучести при этом удовлетворяет теории Фляйшера. Расчетная величина энергии активации этого процесса равна 1,3 эВ, что соответствует преодолению движущимися дислокациями препятствий типа дислокационных петель диаметром меньше 10 А. В работах ]54, 71] определялись зависимости активационного объема ферритных сталей и железа в исходном состоянии и после облучения. Экспериментальные данные для необлученных образцов хорошо соответствуют теоретическим расчетам, согласно которым пластическая деформация железа и сталей при температурах ниже комнатной контролируется механизмом Пайерлса. Для оЗлученных образцов величина активационного объема при всех температурах испытания выше, чем для необлученных, и отличается от теоретической кривой [c.87]

Величину размаха приведенных напряжений сопоставляют с удвоенным пределом текучести 20 .. Если (A rnp)niax < то в элементе конструкции отсутствуют но.минальные упругопластические деформации и наоборот. В последнем случае для перехода к размахам номинальных упругопластических деформаций необходимо использовать уравнение кривой неупругого дефор.мирования [c.80]

Границы текучести при четвертом варианте пути нагружения. В 3 было установлено наличие слабой тенденции к образованию угловой точки границы текучести для использованной в опытах ста и 40. Результаты опытов на сложное нагружение, приведенные выше для стали 3, показывают отсутствие тенденции к образованию угловых точек. В предыдущих опытах ддя последней ступени нагружения использованы лучи первого квадранта в пределах 0<р 90°, но не использованы лучи второго квадранта (р > 90°). Другими словами, эти опыты позволи/1и выяснить поведение кривой границы текучести лишь по одну сторону от пути предшествующей нагрузки—разгрузки 90°), но не позволяют выяснить поведение этой кривой с другбй стороны этого пути. Для выяснения поведения кривой границы текучести с обеих сторон от пути предшествующей нагрузки разгрузки для предварительной нагрузки разгрузки был использован луч Р = 45° первого квадранта Каждый из выбранного количества образцов стали 3 подвергался нагружению по пути р = 45° до [c.25]

Семейство диаграмм растяжения использовалось для построения обобщенных кривых по условному пределу текучести. Типичный вид диаграмм растяжения приведен на рис. 2.4 — 2.6, б. Скорость деформации рассчитывали путем графического дифференцирования кривых е = е 1). За условный предел текучести принимали напряжение, соответствующее максимуму на диаграмме растяжения (сГп,а.х), или напряжение, соответствующее точке пересечения кривой а = а (е) с прямой, проведенной параллельно начальному участку этой кривой из точки е = 2% (о ,) (рис. 3.2, 6). Последний способ применялся в [2221, и его можно считать удачным. Замечено, что при изменении температуры в широких пределах характер диаграмм растяжения может существенно изменяться (рис. 2.6, б). В ряде случаев это приводит к исчезновению экстремальной точки Стшах. которая для частично кристаллического ПЭВП не имеет ясного физического смысла [5]. [c.88]

На рис. 3.6 показаны обобщенные кривые для предела текучести, полученные при испытании экструзионных трубчатых образцов ПТФЭ-1, изготовленных с различной термической предысторией. Обобщенные кривые построены путем горизонтального и вертикального сдвигов, учитывающих изменение плотности образцов под влиянием температуры. Температура приведения То = 20 С. [c.94]

Влияние коэффициента асимметрии г может быть установлено по диаграммам предельных амплитуд Ста.пр = / (Отпр), приведенным на рис. 237. Для построения этих диаграмм необходимо знать предел выносливости при симметричном цикле о (точку А), предельную амплитуду пульсирующего цикла а о (точку В) и предел текучести (точку С). Любая точка О с координатами Оа и сг, (рабочие напряжения цикла), расположенная на площади под кривой, соответствует определенному циклу с коэффициентом асимметрии г, так как тангенс угла наклона луча ОЕ, проведенного из начала координат О через точку О, [c.379]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...