Зерно крупнозернистое

Возможность наблюдения за одним и тем же зерном крупнозернистого материала обеспечивается перемещением описываемой рентгеновской приставки вдоль рабочей части образца с помощью микрометрического винта. Для наведения рентгеновского пучка в закрытой камере на исследуемое место на шлифе образца нами разработана специальная методика, в которой используется визирующее устройство (катетометр). Ввиду малогабаритности и легкой транспортабельности эта рентгеновская переносная установка может с успехом быть использована для исследования остаточных напряжений и структурных изменений в больших паропроводах и котлоагрегатах в энергомашиностроении [3]. [c.25]

Интересные результаты были получены в работе [99]. Авторы работы у технически чистого титана величину зерна выращивали нагревом в вакууме -(950° С — 2 ч) после этого часть заготовок перековывалась на прутки с измельчением зерна. Крупнозернистая структура титана имела предел усталости 21—23 кгс/мм , с большим разбросом данных в области ограниченной выносли- [c.144]

Более твердыми кругами, во избежание осыпания, должны быть крупнозернистые круги, так как при прочих одинаковых условиях на зерно крупнозернистого круга приходится большая нагрузка, чем на зерно мелкозернистого круга. [c.532]

На твердость шлифовального круга влияют условия, обеспечивающие самозатачивание круга в процессе шлифования. Поэтому чем тверже материал заготовки, тем мягче должен быть круг, и наоборот, так как при твердом материале зерно круга будет изнашиваться интенсивнее, быстрее выпадет из круга и уступит место новому, острому зерну. Более твердыми кругами во избежание осыпания должны быть крупнозернистые круги, так как при прочих одинаковых условиях на зерно крупнозернистого круга приходится большая нагрузка, чем на зерно мелкозернистого круга. Чем больше площадь соприкосновения круга с заготовкой, тем меньшая глубина резания приходится на одно зерно, больше условий для засаливания круга и перегрева обработанной поверхности, а потому мягче должен быть шлифовальный круг. Таким образом, при одинаковых t и круг должен быть мягче при плоском шлифовании, чем при наружном круглом шлифовании. Из связок наибольшее распространение находит керамическая, обеспечивающая высокую производительность и позволяющая вести шлифование с применением смазочно-охлаждающей жидкости. [c.435]

Закалка при высоких температурах (1050—1200 С) в воде, масле или на воздухе. Закалка жаропрочных сталей отличается от закалки обычных сталей и проводится для растворения карбидных и интерметаллидных фаз в твердом растворе (аустените) и получении после охлаждения однородного твердого раствора с наименьшей твердостью. Для повышения жаропрочности иногда применяются две закалки. Первая высокотемпературная (1150—1200° С) закалка (нормализация) проводится для получения крупного зерна. Крупнозернистые сплавы имеют более высокое сопротивление ползучести. Вторая закалка проводится при более низких температурах (1000—1100° С). [c.299]

Аустенитный, точнее — условно аустенитный, размер характеризует способность зерна (аустенита) к росту. Крупнозернистая сталь при нагреве немного выше Лсд уже отличается способностью к росту аустенитного зерна. Мелкозернистая сталь, наоборот, не обнаруживает роста аустенитного зерна даже при нагреве ее значительно выше ЛСд. Например, кинетика роста зерна в стали 45 (фиг. 126) показывает, что в крупнозернистой стали рост аустенитного зерна, выявленный сеткой феррита, начинает развиваться постепенно с 820°. В мелкозернистых сталях аустенитное зерно до 970° упорно сопротивляется росту, зато выше этой температуры оно сразу достигает громадных размеров и может стать больше зерна крупнозернистой стали. [c.189]

Микроскопическую картину, в которой видны зерна (крупнозернистая составляющая исходной шихты — наполнитель), связка (тонкомолотая часть шихты) и поры между ними, предложено назвать структурой первого порядка. Для характеристики строения, обусловленного взаимоотношением зерен, связки и пор в поле зрения [c.9]

Крупнозернистый металл швов и в зоне термического влияния более склонен к образованию трещин, чем мелкозернистый. Поэтому модифицирование металла швов, предупреждающее рост зерна (например, титаном), и ирименение более жестких режимов (с меньшей погонной энергией) являются мерами, уменьшающими вероятность образования трещин. [c.267]

Размер зерна в стали, не влияя заметно на твердость, существенно влияет на обрабатываемость. Крупнозернистая сталь, обладая пониженной вязкостью (об этом см. гл. П1, п. 1), лучше обрабатывается резанием. Пониженная вязкость создает так называемую обработочную хрупкость , способствует более легкому отделению и получению сыпучей, недлинной стружки. [c.201]

Различают два типа сталей наследственно мелкозернистую и наследственно крупнозернистую, первая характеризуется малой склонностью к росту зерна, вторая — повышенной склонностью. [c.237]

Из рис. 178 видно, что при температурах немного более высоких, чем критическая точка (Ас ), зерна аустенита у наследственно крупнозернистой стали больше, чем у наследственно мелкозернистой, а при температурах значительно более высоких [c.238]

Увеличение размера зерна аустенита уменьшает ч. ц. Зародыши возникают преимущественно по границам зерна, поэтому у более крупнозернистой стали общая протяженность границ зерна меньше, чем у мелкозернистой, и, следовательно, условия для зарождения центров хуже. [c.250]

Для деталей, от которых требуется только поверхностная твердость, а остальные механические свойства не имеют большого значения, применяют закалку непосредственно с цементационного нагрева, т. е. 900—950°С (рис. 264,а). Выросшее в результате цементации зерно аустенита дает крупноигольчатый мартенсит на поверхности и грубо крупнозернистую структуру в сердцевине. Однако в последнее время ряд усовершенствований позволил применить этот способ и для ответственных детален (например, зубчатых колес коробки передач автомобиля и др.). Этот способ обладает и некоторыми несомненными преимуществами. Другие режимы термической обработки, которые мы рассмотрим ниже, предусматривают вторичные нагревы цементованных деталей до высоких температур. Эти нагревы вызывают дополнительное колебание детали и удорожают процесс термической обработки. Закалка с цементационного нагрева дает меньшую деформацию детали и обходится дешевле — это ее преимущества. [c.329]

Если цементировали слабо прокаливающуюся углеродистую сталь, то яри нагреве как выше Ас . так и ниже Лсз последуюш,ее охлаждение не может быть настолько резким, чтобы предотвратить в такой малоуглеродистой стали перлитное превращение. Структура сердцевины цементируемой углеродистой стали независимо от режима обработки состоит из перлита и фер рита, отличающихся разным размером зерна (мелкозернистая в случае двойной обработки, более крупнозернистая — при одинарной, рыс. 265). [c.330]

Магнитные свойства железа (кроме его чистоты) зависят еще от структурного состояния. Наклеп резко ухудшает магнитные свойства, укрупнение зерна — улучшает. В обычных промышленных сортах железа коэрцитивная сила получается порядка 1 Э или немного ниже, тогда как минимальное значение коэрцитивной силы 0,01 Э получено на очень крупнозернистом чистом железе. [c.547]

Максимальную температуру нагрева, т. е. температуру начала горячей обработки давлением, следует назначать такой, чтобы не было пережога и перегрева. В процессе обработки нагретый металл обычно остывает, соприкасаясь с более холодным инструментом и окружающей средой. Заканчивать горячую обработку давлением следует также при вполне определенной температуре, ниже которой пластичность вследствие упрочнения (рекристаллизация не успевает произойти) падает и в изделии возможно образование трещин. Но при высоких температурах заканчивать деформирование нецелесообразно (особенно для сплавов, не имеющих фазовых превращений). В этом случае после деформирования зерна успевают вырасти и получается крупнозернистая структура, характеризующаяся низкими механическими свойствами. [c.60]

Опытные данные о коррозии ряда металлов и сплавов, в том числе и на железной основе, указывают на то, что величина зерна мало влияет на скорость коррозии. Исключение составляют случаи, когда на границе зерен металла условия таковы, что коррозия может приобрести межкристаллитный характер. Увеличение размеров зерна в этих случаях приводит к увеличению скорости межкристаллитной коррозии общая протяженность границ у крупнозернистого металла меньше, чем у мелкозернистого, [c.332]

Приблизительно можно считать, что стали с зе[)Иом 1—5 относят к группе крупнозернистых, а с зерном. №6—15 к мелкозернистым. [c.161]

Наследственное [природное) зерно свидетельствует о склонности зерна аустенита к росту В сталях даже одинакового состава зерно аустенита может расти с различной интенсивностью. Так, в крупнозернистой стали при нагреве несколько выше точки Ас. происходит интенсивный рост аустенитного зерна, а в мелкозернистой стали не обнаруживается роста аустенитного зерна даже при нагреве до 950— 1000 С, после чего оно начинает быстро расти. [c.90]

Участок перегрева 3 — область основного металла, нагреваемого до температур 1100—1450° С, в связи с чем металл отличается крупнозернистой структурой и пониженными механическими свойствами (пластичностью и ударной вязкостью). Эти свойства тем ниже, чем крупнее зерно и шире зона перегрева. [c.29]

Основными факторами, обусловливающими склонность молибденовой стали к графитизации, являются метод ее раскисления и величина зерна. Крупнозернистые стали, выплавленные без применения алюминия для раскисления или с добавкой алюминия не более 0,25 кг на 1 т, практически не графитизируются. Мелкозернистые молибденовые стали, раскисленные алюминием в количестве 0,6—I кг на 1 т, [c.83]

Установлено что на склонность коррозионностоиких сталей к МКК значительное влияние оказывает величина зерна крупнозернистая струк тура является более склонной к межкристаллитной коррозии (рис 159), что, видимо, связано с большим обеднением приграничных участков хромом [c.268]

Наблюдаемое разупрочнение значительно меняется в зависимости от вида материала и его обработки. У высокоотпущенных сталей и магниевых сплавов наблюдается очень сильное снижение предела упругости при перемене знака нагружения. У низ-коотпущенных сталей эффект Баушингера выражен слабее предел упругости снижается на 15—30%, у алюминиевых сплавов еще меньше — на 10—20% и, наконец, у меди и алюминия не снижается совсем или весьма слабо. У железа это явление зависит от величины зерна. Крупнозернистое железо при диаметре зерен около 300 мкм вовсе не обнаруживает эффекта Баушингера, мелкозернистое имеет резкий эффект. [c.322]

На твердость шлифовального круга влияют условия, обеспечивающие самозатачивание круга в процессе шлифования, поэтому чем тверже материал заготовки, тем мягче должен быть круг, и наоборот, так как при твердом материале зерно круга будет изнашиваться интенсивнее, быстрее выпадет из круга и уступит место новому, 0стр0]Му зерну. Более твердыми кругами во избежание осыпания должны быть крупнозернистые круги, так как при прочих одинаковых условиях на зерно крупнозернистого круга приходится большая нагрузка, чем на зерно мелкозернистого круга. Чем больше площадь соприкосновения круга с заготовкой, тем меньшая глубина резания приходится на одно зерно, больше условий для засаливания круга и перегрева обработанной поверхности, а пото.му лтятче должен быть шлифовальный круг. Таким образом, при одинаковых г и Вц круг должен быть мягче при плоском шлифовании, чем при наружном круглом шлифовании. Из связок наибольшее распространение находит керамическая, обеспечивающая высокую производительность и позволяющая вести шлифование с применением смазочно-охлаждающей жидкости. По структуре круг выбирают исходя из условий обработкиг Крути с плотной структурой, хорошо сохраняющие форму, применяют для чистовых и фасонных работ круги со среднеплотной структурой — для обработки заготовок из закаленных сталей для заточки режущего инструмента, для всех видов круглого шлифования и для плоского шлифования периферией круг а круги с открытой структурой применяют при обработке заготовок пз вязких и мягких металлов и при плоском шлифовании торцом круга. Режимы шлифования выбирают по соответствующим рекомендациям. [c.365]

Закалка из цементационной печи применима только для сталей с мелким размером аустенитного зерна. Крупнозернистые стали после длительного нагрева при высокой температуре цементации обнаруживают большой рост зерна. Особенно крупнозернистой становится науглероженная поверхность, так как температура нагрева 950° значительно превышает ее критическую температуру 723°. Для уничтожения крупнозернистости применяют после охлаждения до комнатной температуры двойную закалку и отпуск. Детали после цементации охлаждают вместе с ящиками затем их снова нагревают в печи до температуры немного выше той, которая является критической для сердцевины, т. е. до 900°, и закаливают В результате сердцевина получаетсй мелкозернистой. Температура 900° значительно превышает критическую температуру для науглеро-женной поверхности, поэтому после закалки мягкой сердцевины поверхность может еще остаться крупнозернистой. Чтобы сообщить ей мелкозернистую структуру, детали подвергают новому нагреву в печи до температуры, превышающей на 50° критическую температуру для науглероженной поверхности, т. е. примерно до 775°. Так как эта температура слишком низка для мягкой сердцевины. [c.263]

Данные проведённого исследования как на образцах, так и на деталях (шестернях) позволяют считать, что а) повышение температуры цементации на uU (с 92U до 980°) сокращает время выдержки при цементации на глубину 1,6—1,8 мм с 18 до 10 час., т. е. на 45% 6) повышение те ушературы цементации до 980 совершенно не вызывает роста зерна мелкозернистой стали и вызывает незначительньп рост зерна крупнозернистой стали. [c.47]

Выше отмечалось, что скорость роста зерна аустенита при нагревании зависит от качества стали и прежде всего определяется ее составом. Однако наблюдения сравнительно недавнего времени показали, что различная скорость разрастания зерен аустенита наблюдается иногда в сталях, имеющих одинаковый химический состав, но разное происхождение по способу выплавки. В одной стали может наблюдаться сравнительно быстрое увеличение зерна с температурой и легко достижимый перегрев в другой стали, не отличающейся внешне и по составу, но выплавленной другим способом, зерно растет медленно и не скоро достигает крупных размеров. Интересно, что, наряду с таким различным поведением сталей в отношении роста зерна, наблюдается различие между ними и в ряде других свойств и в поведении при обработке. Например, стали с наклонностью к быстрому росту зерна (крупнозернистые), легко перегреваясь, обнаруживают дефекты, связанные с перегревом, т. е. обладают пониженной ударной вязкостью и сильнее коробятся после закалки но, вместе с тем, крупнозернистые стали дают более оЛюродную и глубокую закалку, чем стали, не склонные к быстрому росту зерна (называемые мелкозернистыми). Последние часто дают после закалки м я г к о в и н ы, обусловленные особой структурой, значительно отличающейся по виду от обыкновенной нормальной структуры стали, почему такую структуру и называют анормальной (или абнормальной). [c.204]

На основании проведенного исследования можно установить оптимальный режим высокотемпературной газовой нитроцементации, при котором получаются максимальные механическпе характеристики сталей обыкновенного качества. Установлено, что рост зерна крупнозернистой стали не получает своего развития при температуре нитроцементации 950° С и выдержке в течение 7 час. Зерно не вырастает выше 4 баллов по стандартной шкале. Микроструктура образцов, подвергавшихся нитроцементации при температурах 860 и 950°С, характеризуется отсутствием е-фазы и структурно-свободной (видимо под микроскопом) карбонитрндной фазы, которую наблюдал В. Т. Чириков [120]. Следовательно, выбранный режим обеспечивает высокие качества нитроцементованного слоя. [c.162]

Не обеспечивается измельчение зерна крупнозернистой Стали, наблюдается значительное корооление деталей. У легированной стали наблюдается пониженная поверхностная твердость из-за сохранения в слое значительного количества остаточного аустенита [c.1008]

Подстуживание спо-собствуег уменьшению коробления деталей и повышению поверхностной твердости вследствие уменьшения количества остаточного аустенита. Зерно крупнозернистой стали при такой обработке не измельчается [c.1008]

Очень сильное влияние на обрабатываемость сталей оказывают термическая обрабо гка и структура после закалки, отпуска и отжига. Наилучшей обрабатываемостью обладает перлит. Однако обрабатываемость перлита зависит от того, какую форму в нем имеет цементит. В зернистом перлите цементит имеет форму мелких шарообразных зерен, а поэтому истирающая способность стали ниже, чем при пластинчатом перлите, в котором цементит имеет форму пластинок различной толщины. Вследствие этого обрабатываемость стали ухуд-шаегся при переходе от точечного перлита к зернистому и пластинчатому. Пластинчатый перлит обеспечиваег меньшую шероховатость обработанной поверхности, и для отделочных операций эта структура предпочтительнее. Еще более низкую обрабатываемость имеют сор-битообразыый перлит, сорбит, троостит и мартенсит. На обрабатываемость оказывает также влияние размер зерна. Крупнозернистые стали на ферритной основе имеют лучшую обрабатьшаемость, чем мелкозернистые. Это особенно заметно при выполнении таких сложных операций, как глубокое сверление, нарезание резьбы, протягивание и т. п. Однако с увеличением размеров зерен растет шероховатость обработанной поверхности. [c.286]

Влияиие измельчения зерна феррита на предел текучести характеризуется так называемой формулой Холла — Петча (см. рис. 291) сго,2= 0о+ (Оо,2 —предел текучести Сто — предел текучести очень крупнозернистого металла К — коэффи.циент d — размер зерна). Тем не менее, согласно посладним данным, эта фцрмула не точна, так как предел текучести зависит не только от размера зерна, но и внутренней (тонкой) его структуры. [c.369]

Аустенитные жаропрочные стали обладают рядом общих свойств — высокой жаропрочностью и окалиностойкостьк>, большой пластичностью, хорошей свариваемостью, большим коэффициентом линейного расширения. Тем не менее по сравнению с перлитными и мартенситными сталями они менее технологичны обработка давлением резанием этих сплавов затруднена сварной шов обладает повышенной хрупкостью полученное вследствие перегрева крупнозернистое строение не может быть исправлено термической обработкой, так как в этих сталях отсутствует фазовая перекристаллизация. В интервале 550—600°С эти стали часто охрупчиваются из-за выделения по границам зерна различных фаз. [c.470]

Размер зериа, образовавшегося при нагреве до данной температуры, естественно, не изменяется при последующем охлаждении. Слособпость зерна аустенита к росту пеод1П1акова даже у сталей одного марочного состава, вследствие влияния условии выплавки. Различают два предельных тниа сталей по склонности к росту зерна наследсптснно мелкозернистые и наследственно крупнозернистые. [c.156]

Для обеспечения высокой жаропрочности никелевые сплавы должны 1[меть структуру крупнозернистого v твердого раствора и равномерно распределенную -фазу. Разнозерннстость, выделения v -фазы преимущественно но границам зерна матрицы, сохранение наклепа после обработки резанием — все это снижает жаропрочность. [c.295]

При вторичной рекристаллизации, протекающей при более высоких температурах ( в.р =200° С) (см. рис. 7.8), продолжается изменение структуры, заключающееся в росте зерен до полных объемов кристаллов. В результате образуется крупнозернистая равновесная структура (рис. 7.9,6). При этом увеличение размеров зерен осуществляется вследствие постепенного присоединения атомов граничащих зерен к решетке растущего зерна, т. е. в результате диффузии. Скорость роста зерен при вторичной рекристаллизации замедляется. Весь рекристаллизационный процесс разупрочнения металла после нагар-товки нагревом до определенных температур называют р е к р и с-таллизационным отжигом. [c.85]

Значительное влияние структуры и металлургических факторов. Например, ферритные нержавеющие стали (объемноцентри-рованная кубическая решетка) гораздо более устойчивы к ионам С1 , чем аустенитные (гранецентрированная кубическая решетка). Латуни р и V (>40 % Zn) разрушаются в воде, но а-латунь (70 % Си, 30 % Zn) разрушается лишь в аммиаке или аминах. Любой крупнозернистый металл более склонен к КРН, чем тот же металл с более мелкими зернами, независимо от того, является ли растрескивание меж- или транскристаллитным. [c.138]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...