Оболочки Силы внутренние

Пусть Рг — отнесенная к единице поверхности оболочки радиальная внешняя сила. Эта сила должна компенсироваться радиальной равнодействующей сил внутренних напряжений, действующих на элемент оболочки в тангенциальных к нему направлениях. Соответствующее условие гласит [c.84]

Тонкостенная цилиндрическая оболочка нагружена внутренним давлением р=3,5 / Г/ лг осевой растягивающей силой N=1500 кГ и крутящим моментом М=460 кГм. Определить уве- [c.250]

Для цилиндрической оболочки с внутренним г в и наружным г радиусами при действии на нее сил внутреннего и наружного давлений (осевая сила отсутствует) радиальное перемещение может быть выражено следующим образом [c.101]

Для иллюстрации предложенного метода рассмотрим напряженное состояние цилиндрической многослойной оболочки, нагруженной внутренним давлением и осевой растягивающей силой, когда ма- [c.316]

Рис. 13.7. Критические значения относительной величины амплитуды сжимающих напряжений оболочки с внутренним давлением при изгибе силой.

Рассмотрим задачу устойчивости консольно закрепленной круговой цилиндрической оболочки, имеющей на свободном крае жесткий шпангоут, к которому приложены поперечная сила Q и крутящий момент Мк (рис. 20.12). Оболочка нагружена внутренним давлением. Докритическое напряженное состояние оболочки определим по безмоментной теории. Продольные, сдвигающие и окружные усилия имеют вид [c.249]

Рис. 2.6. Тонкостенная цилиндрическая оболочка, нагруженная внутренним давлением и растягивающей силой F

В первой части рассматриваются безмоментные оболочки, образованные намоткой ортотропной ленты. Приведены зависимости, позволяющие исследовать напряженно-деформированное состояние и несущую способность цилиндрической оболочки с произвольной структурой материала. Особое внимание уделяется вопросам оптимального армирования цилиндрических оболочек, нагруженных внутренним давлением, осевой силой и крутящим моментом. Исследованы оптимальные формы безмоментных оболочек вращения, образованных методом намотки ленты и нагруженных внутренним давлением. Приведены методы оптимального проектирования баллонов давления, изготовленных из стеклопластика методом непрерывной намотки, и металлических цилиндрических оболочек, усиленных стеклолентой. [c.2]

Жидкостная теория пучка не учитывает силы внутреннего трения, а также силы трения между средой пучка и его обвязкой (оболочкой). В этих предположениях было показано, что поперечное сечение пучка не может принять форму правильного круга (см. замечание к формуле (2.36)). Между тем практика показывает, что сформированные пучки могут иметь правильное или почти правильное круговое поперечное сечение. Покажем, что это может быть объяснено силами внутреннего трения [14]. [c.140]

На бесконечно малый элемент оболочки с внутренней стороны воздействует сила давления, равная сила уравновешивается нормальными напряжениями по боковым граням. На боковых гранях элемента оболочки вследствие симметрии задачи не возникают касательные напряжения. [c.349]

Если же сосредоточенной нагрузкой является нормальная (к поверхности оболочки) сила или изгибающий момент, то в указанной окрестности напряженное состояние определяется в основном только внутренними моментами Му, М . [c.94]

В частном случае ортотропной оболочки все внутренние силы и перемещения, кроме тангенциального перемещения V, остаются неизменными. Перемещение ч обращается в нуль. [c.165]

В этом случае оболочка будет деформироваться, оставаясь телом вращения, поэтому внутренние усилия и перемещения не будут функциями угловой координаты ф. В оболочке возникнут внутренние силы Г] = Ту (s) 7 j = T a (s) Л, = Ni (s) и изгибающие моменты Ai, = = Ml (s) Mi = Mi (s), a из перемещений отличными от нуля будут лишь и W. [c.167]

В случае замкнутой оболочки при отсутствии в вершине сосредоточенной силы, внутренние силы Г и Г , вычисленные по формулам (93), должны быть конечны. Тогда [c.185]

Толщина цилиндрической оболочки муфты внутреннего зацепления /г (0,02...0,04) р . Если плавающее зубчатое колесо косозубое, то соединительную муфту вьшолняют также косозубой, с тем же углом наклона, значение которого выбирают из условия уравновешивания осевых сил. Осевая фиксация плавающих элементов осуществляется упором в сопряженные детали разрезными проволочными (рис. 8.28, в) или плоскими торцовыми кольцами (рис. 8.28,3). [c.166]

Отметим, что в случае действия на оболочку равномерного внутреннего давления предполагается, как это обычно делается, что отверстия закрыты специальными клапанами, передающими на оболочку лишь поперечные силы. Таким образом, результирующая поперечная сила на контуре отверстия отлична от нуля и равна произведению интенсивности нормального давления 7 на площадь отверстия. Это обстоятельство учтено в (6.10) наличием в правой части свободного члена А. [c.209]

Как видно из этого рисунка, сферическая оболочка нагружена внутренним давлением д и силой Р, приложенной к оболочке через жесткую плиту. Определим напряженное и деформированное состояние этой оболочки. [c.141]

Осесимметричны.пи, или просто симметричными, оболочками называются такие, срединная поверхность которых представляет собой поверхность вращения. Будем полагать в дальнейшем, что нагрузка, действующая на такую оболочку, также обладает свойствами осевой симметрии. Для таких оболочек задача расчета значительно упрощается. Получается это потому, что все внутренние силы для такой оболочки по дуге круга не изменяются и зависят только от текущего радиуса или длины дуги, измеренной вдоль образующей тела вращения. Для несимметричных оболочек распределение напряжений определять значительно сложнее. [c.292]

При расчете оболочек по безмоментной теории полагают, что нормальные и касательные напряжения постоянны по толщине оболочки. В этом случае внутренние силы в оболочке сводятся к нормальным Л а, jVp и сдвигающим 5 силам, которые лежат в касательной (тангенциальной) плоскости к средней поверхности оболочки. [c.243]

Таким образом, в отношении внутренних сил принимают гипотезу цилиндрических оболочек средней длины Mx = Qx = H=Q). [c.330]

Первые две главы посвящены выводу основных уравнений теории упругости для пространственной и плоской задач. В качестве приложения плоской задачи приводится расчет толстостенных цилиндров с днищем от внутреннего и внешнего давления и вращающихся дисков. Исследуются напряжения при действии силы на острие клина и полуплоскость. В пособии рассматриваются контактные напряжения и деформации при сжатии сферических и цилиндрических тел, дан расчет тонких пластин и цилиндрических оболочек, рассматривается кручение стержней прямоугольного, круглого постоянного и переменного сечений, дается понятие о задачах термоупругости, приводятся расчет цилиндров и дисков на изменение температуры, общие уравнения теории пластичности, рассматривается плоская задача, приводятся примеры. [c.3]

При определении сил Ti и Т . камеру можно рассматривать как без-моментную тонкостенную оболочку, нагруженную внутренним давлением. Площадь сечения охлаждающего тракта существенно меньше площади сечения самой камеры, поэтому при составлении уравнений равновесия влиянием давления в межсте- . [c.363]

На рис. 13.8 показаны результаты экспериментов при изгибе оболочки силой с внутренним давлением. Светлые кружочки — эксперименты А. А. Добряков [13.1], темные — М. А. Ильгамова [c.205]

Рассмотрим цилиндрическую оболочку, нагруженную внутренним давлением и осевой силой. Поскольку задача является осесимметричной, напряжения и деформации не зависят от р и произвольные функции /(р) в решении (1. 13) — (1. 15) оказываются константами. Выражения (1.13) — (1.15) при = 0 и P=P= onst преобразуются к виду [c.14]

Для соединения плавающих центральных колес с валами и корпусными деталями и передачи вращающих моментов применяют зубчатые муфты с одним (рис, 11.5) или лучше с двумя (рис. 11.4 и 11.6) зубчатыми сочленениями. Толщина цилиндрической оболочки муфты внутреннего зацепления г (0,02ч- (),04) р,,. Если плавающее зубчатое колесо косозубое, то соединительную муфту вы-полняют также косозубон с тем же углом наклона, величину которого выбирают из условия уравновешивания осевых сил. [c.294]

Видно, что изменение площади нагружения существенно влияет на характер деформирования внешней оболочки, причем наибольшие прогибы имеют место в случае промежуточных площадок нагружения. Это связано с тем, что при большой площадке напряженное состояние близко к безмоментному, а при малой площадке приложенного импульса недостаточно для существеннного деформирования конструкции. Максимальные перемещения имеют место, когда существен импульс, а напряженное состояние оболочки далеко от безмоментного. Размеры участка нагружения практически не влияют на деформирование внутренней оболочки. Напряженное состояние ее ближе к безмоментному при всех случаях нагружения. Это связано с тем, что даже при локальном нагружении внешней оболочки нагружение внутренней оболочки не является локальным в силу расходимости фронта подводной волны, движущейся от участка приложения импульса. Указанное приводит к тому, что прогиб внутренней оболочки не зависит от способа приложения нагрузки и растет при увеличении участка приложения нагрузки / . [c.114]

В гл. VI рассмотрены некоторые задачи по расчету оболоче вращения при нагружении их погонной осесимметричной нагруз кой. При некотором значении действующих на оболочки сил 0Н1 могут потерять устойчивость в сжатой зоне. При определени критического значения этих сил считаем, что оболочки нахо дятся под действием внутреннего давления. [c.325]

Современный полужесткий дирижабль обычно имеет оболочку, с внутренним баллонетом, расположенным в нижней части оболочки не по всей ее длине, а таким образом, что оболочка в носовой и кормовой частях заполнена газом даже тогда, когда баллонеты выполнены целиком и, следовательно, имеют наибольшую величину подъемной силы как раз в тех частях, где вес конструкции превышает подъемную силу газа. Это и понятно, так как на концевых, суживающихся частях оболочки расположены с одной стороны носовве развитие (носовое усиление), с другой — кормовое развитие и стабилизаторы. [c.147]

Простые оболочки, для которых определяющими являются нормальные напряжения, могут использоваться в сухих отсеках корпуса, которые в отличие от баковых отсеков, не содержат топлива и поэтому не нагружаются внутренним давлением, которое оказывало бы существенное влияние на напряженное состояние отсека (например, межбаковый отсек, приборный отсек и т. д.). На рис. 9.10 представлена схема загружения сухого отсека корпуса ЛА и переход к расчетной схеме при работе на устойчивость. Реальная переменная нагрузка вдоль оси условно заменяется постоянной эквивалентной осевой и равномерно распределенной по контуру оболочки силой А э, которая вычисляется из условия равенства максимальных нормальных напряжений по формуле [c.264]

Рассмотрим одну из простейших задач моментной теории о(5оло-чек по краю тонкой полубесконечной цилиндрической оболочки (рис. 477) равномерно распределены погонные поперечные силы Qo и изгибающие моменты М кроме того, на оболочку действует постоянное внутреннее давление р требуется найти перемещения точек оболочки и напряжения в ней. [c.477]

Аналогично могут быть найдены все другие внутренние силовые факторы в сечениях, причем в силу Н1фК2 будем иметь iVi2=5 A 2i, Mi2= M2. Однако в тонких оболочках толщина мала по сравнению с главными радиусами кривизны Ri, и поэтому членами z/Ri по сравнению с единицей можно пренебречь. Тогда можно считать N]2 = N2, М 2 = М2. Выражения для внутренних силовых факторов примут тот же вид, что и для тонких плоских пластин [c.225]

Пусть выпуклая оболочка (с краями, закрепленными так, чтобы гарантировать ее геометрическую несгибаемость) находится под действием большой сосредоточенной силы f, направленной по внутренней нормали к поверхности. Для простоты У будем считать, что оболочка представляет [c.82]

В качестве примера рассмотри.м цилиндрическую тонкостенную оболочку, ослабленную продольными и кольцевыми мягкими швами (рис 3.57), Нагруженность оболочки и варьируется действием внутреннего давления р и осевой силы F. При этом необходимо иметь в виду. что при О < и = 0 / а, < 1 несущая способность цилиндрической оболочки лимитиру ется мягким швом, расположенным вдоль образутощей оболочки (кольцевая прослойка при этом разгру жена), а при < п < х — поперечным кольцевым швом. [c.190]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...